СНиП 2.04.09-84 Приложение 7
ПОЖАРНАЯ АВТОМАТИКА ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
СНиП 2.04.09-84
ПРИЛОЖЕНИЕ 7Рекомендуемое МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСТАНОВОК ГАЗОВОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯРасчет установок объемного хладонового пожаротушения1. Масса т основного запаса хладона 114В2,кг, определяется по формуле m=V qn k + m1x + m2 + m3 (1) где V — объем защищаемого помещения, м3;
Примечание. При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10% площади ограждающих конструкций помещения, следует принимать дополнительный расход хладона, равный 2 кг на 1 м2 проемов. 2. Расчетное время подачи хладона следует принимать для помещений 2, 3, 4, 6, 7-й групп — не более 60 с, для помещений 1-й и 5-й групп — не более 120 с. 3. Расход хладона через насадок Q,. м3/с, определяется по формуле , (2) где m — коэффициент расхода насадка (для двухструйных насадков m = 0,6);
4. Потери напора на участке трубопровода D Н, м, определяются по формуле , (3) где l — коэффициент сопротивления трению, определяется по п. 6;
5. Скорость потока хладона v, м/с, определяется по формуле , (4) где Q — расход хладона, м3/с;
6. Коэффициент сопротивления трению l определяется по формуле (5) где n1 — эквивалентная абсолютная шероховатость, м, принимается равной 2Ч10-4 для трубопроводов и 3 Ч10-6 для сифонных трубок баллонов;
7. Минимальный напор Hmin, м, в баллоне с хладоном к концу работы установки определяется по формуле Hmin = DH + H1+ H2+ H3+ H, (6) где DН — потери напора в трубопроводах, м;
(7) где e — коэффициент сопротивления, принимается равным: 2,64 для головки ГЗСМ и клапана ЗК-32, 1,07 для головки ГАВЗ и клапана ОК-10;
8. Минимальное давление Рmin, МПа, в баллоне к концу истечения хладона определяется по формуле Pmin = Hmin g 10-6 , (8) где g — удельный вес хладона, Н/м3 9. Абсолютное максимальное давление осушенного сжатого воздуха (азота по ГОСТ 9293-74) Pmax, МПа, в баллонах установки определяется по формуле (9) где Vmin— объем воздуха (азота) в баллонах в начале истечения хладона, м3;
10. Расчетное время t, с, подачи хладона определяется по формуле , (10) где k1 — коэффициент проводимости, определяется по формуле (11) где Qmin — минимальный расход хладона, м3/с. Расчет установок пожаротушения с двуокисью углерода11. Масса основного запаса двуокиси углерода т,кг, определяется по формуле m = 1,1 k2[k3( А1 + 30А2) +0,7V ], (12) где 1,1 — коэффициент, учитывающий утечки двуокиси углерода через неплотности в запорной арматуре;
Таблица 1
Черт. 1. График для определения суммарной площади постоянно открытых проемов A2 12. Расчетное число баллонов для установки определяется из расчета вместимости в 40-литровый баллон 25 кг двуокиси углерода. 13. Среднее (за время подачи) давление в изотермической емкости pm,. МПа, определяется по формуле рm = 0,5(р1 +р2), (13) где р1 — давление в емкости при хранении двуокиси углерода, МПа;
14. Средний расход двуокиси углерода Qm, кг/с, определяется по формуле (14) где m — масса основного запаса двуокиси углерода, кг;
15. Внутренний диаметр магистрального трубопровода di, м, определяется по формуле (15) где k4 — множитель, определяется по табл. 2;
При хранении двуокиси углерода в баллонах k4 = 1,4. Черт. 2. График для определения давления в изотермической емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода p2 Примечание. Относительная масса двуокиси углерода т4 определяется по формуле где m5 — начальная масса двуокиси углерода в емкости, кг. Таблица 2
16. Среднее давление в магистральном трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение р3, МПа, в точке, наиболее удаленной от станции пожаротушения, р4, МПа, а также в любой другой точке магистрального трубопровода определяется по формуле (16) где l2 — эквивалентная длина трубопроводов от изотермической емкости (баллонов) до точки, в которой определяется давление, м: (17) где e1— сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов. 17. Среднее давление p'm, МПа, в магистральном трубопроводе, расположенном в защищаемом помещении в пределах распределительных трубопроводов, определяется по формуле p'm = 0,5( р3+ р4), (18) где р3 — давление в точке ввода магистрального трубопровода в защищаемое помещение, МПа;
18. Средний расход через насадок , кг/с, определяется по формуле (19) где m — коэффициент расхода через насадок
(20) 19. Количество насадков x1 определяется по формуле (21) 20. Внутренний диаметр распределительного трубопровода d'i, м, рассчитывается из условия (22) где d — диаметр выпускного отверстия насадка, м;
21. Время подачи двуокиси углерода в защищаемое помещение зависит от соотношения суммарной площади ограждающих конструкций и суммарной площади открытых проемов и принимается: при А2 /А1Ј 0,03 не более 120 с, при А2 /А1і 0,03 „ „ 60 с. Расчет установок пожаротушения с комбинированным углекислотно-хладоновым составом22. Расчетная масса комбинированного углекислотно-хладонового состава тd, кг, для объемного пожаротушения определяется по формуле (23) где k6— коэффициент компенсации неучитываемых потерь углекислотно-хладонового состава, принимается по табл. 3;
Таблица 3
23. При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10% площади ограждающих конструкций помещений, следует принимать дополнительный расход углекислотно-хладонового состава, равный 5 кг на 1м2 площади проемов. 24. Расчетное число баллонов x определяется из расчета вместимости в 40-литровый баллон 25 кг углекислотно-хладонового состава. 25. Внутренний диаметр магистрального трубопровода di, мм, определяется по формуле (24) где d1 — диаметр сифонной трубки баллона, мм;
26. Эквивалентная длина магистрального трубопровода l2, м, определяется по формуле l2= k7l , (25) где k7, — коэффициент увеличения длины трубопровода для компенсации неучитываемых местных потерь, принимается по табл. 4;
Таблица 4
27. Площадь сечения выходного отверстия оросителя A3, мм2, определяется по формуле (26) где S — площадь сечения магистрального трубопровода, мм2;
28. Расход углекислотно-хладонового состава Q, кг/с, в зависимости от эквивалентной длины и диаметра трубопровода определяется по черт. 3. Черт. 3. График для определения расхода углекислотно-хладонового состава Q Примечание. При диаметре трубопровода более 35 мм расход определяется следующим образом. 1. По заданной приведенной длине трубопровода определяется расход Q, кг/с, для трубопровода диаметром 35 мм. 2. Определяется удельный расход q, кг/ (с Ч см2 ), углекислотно-хладонового состава:
3. Определяется расход Q, кг/с, углекислотно-хладонового состава:
где S = 0,785 d2 — площадь сечения трубопровода, см2 (d — диаметр трубопровода, см) 29. Расчетное время подачи углекислотно-хладонового состава t, мин, определяется по формуле (27) где тd — расчетная масса углекислотно-хладонового состава, кг;
Примечание. Если расчетное время подачи углекислотно-хладонового состава больше заданного, допускается увеличение диаметра магистрального трубопровода до 13% по сравнению с расчетной его величиной. 30. Масса основного запаса углекислотно-хладонового состава т, кг, определяется по формуле , (28) где k8 — коэффициент, учитывающий остаток углекислотно-хладонового состава в баллонах и трубопроводах, принимается по табл. 5;
Таблица 5
|
ОТДЕЛ 1.4 ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ Материалы сборника могут быть использованы только с разрешения ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ |
Комментарии ()