СНиП 2.04.07-86 (Приложение 8)
ПРИЛОЖЕНИЕ 8* (Рекомендуемое) ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ 1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб FvН, следует определять по формуле Fv = Gvl (1) где Gv -вес 1м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м; l - пролет между подвижными опорами, м. П р и м е ч а н и я. Пружинные опоры и подвески паропроводов Dуі 400 мм в местах, доступных для обслуживания допускается рассчитывать на вертикальную нагрузку без учета веса воды при гидравлическом испытании, предусматривая для этого специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания. 2. При размещении опоры в узлах трубопроводов должен дополнительно учитываться вес запорной и дренажной арматуры, компенсаторов, а также вес трубопроводов на прилегающих участках ответвлений, приходящихся на данную опору. 3. Схема нагрузок па опору приведена на чертеже. Схема нагрузок на опору 2. Горизонтальные нормативные осевые Fhx , Н, и боковые Fhy , Н, нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам: Fhx = m xGhl (2) Fhy = m yGhl (3) где m x,m y - коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1* данного приложения; Gh — вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м. Таблица 1 Коэффициенты трения
При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле (4) где D l — тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм; lt, - рабочая длина тяги, мм. 3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами. а также на расстоянии ? 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора. 4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать: 4.1. Силы трения в подвижных опорах труб Н, определяемые по формуле (5) где m — коэффициент трения в подвижных опорах труб; Gh — вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м; L — длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м. 4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах, , Н, определяемые по формулам (6) (7) где Рp — рабочее давление теплоносителя (п. 7.6), Па, (но не менее 0,5Ч106 Па); lc — длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м; dec — наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м; m c — коэффициент трения набивки о металл, принимаемый равным 0,15; n — число болтов компенсатора; Аc — площадь поперечного сечения набивки сальникового компенсатора, м, определяемая по формуле (8) dic - внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м. При определении величины Ncf по формуле (6) величину — 4000n/Ас принимают не менее 1Ч 106 Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7). 4.3. Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов , Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле (9) где - площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, м2; Рр — рабочее давление теплоносителя, Па. 4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления , H, определяемые по формуле (10) где Аs — эффективная площадь поперечного сечения компенсатора, м2, определяемая по формуле (11) где — соответственно наружный и внутренний диаметры гибкого элемента компенсатора, м. 4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов , H, определяемая по формуле (12) где R - жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм; D — компенсирующая способность компенсатора, мм. Значения величин R, D , принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы. 4.6. Распорные усилия сильфонных компенсаторов при их установке в сочетании с сальниковыми компенсаторами на смежных участках , Н, определяемые по формуле (13) 4.7. Силы упругой деформации при гибких компенсаторах и при самокомпенсации, определяемые расчетом труб на компенсацию тепловых удлинений. 4.8. Силы трения трубопроводов при перемещении трубы внутри теплоизоляционной оболочки или силы трения оболочки о грунт при бесканальной прокладке трубопроводов, определяемые по специальным указаниям в зависимости от типа изоляции. 5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять: на концевую опору — как сумму сил, действующих на опору (п. 4); на промежуточную опору - как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7. Примечания: 1. При определении суммарной нагрузки на опоры трубопроводов жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать с учетом допускаемых техническими условиями на компенсаторы предельных отклонений величин жесткости. 2. Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется как сумма сил, действующих с одной стороны опоры с коэффициентом 0,3. 6. Горизонтальную боковую нагрузку на неподвижную опору трубы следует учитывать при поворотах трассы и от ответвлений трубопроводов. При двухсторонних ответвлениях трубопроводов боковая нагрузка на опору учитывается от ответвлений с наибольшей нагрузкой. 7. Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках. При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны. |
ОТДЕЛ 1.4 ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ Материалы сборника могут быть использованы только с разрешения ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ |
Комментарии ()