СТО Газпром 2-1.1-321-2009

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ГАЗПРОМ»

 

 

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

 

ПЕРЕЧЕНЬ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК С КАТЕГОРИЯМИ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ОБЪЕКТОВ ТРАНСПОРТИРОВКИ ГАЗА ОАО «ГАЗПРОМ»

 

СТО Газпром 2-1.1-321-2009

 

ОКС 13.220.01

Дата введения - 2009-06-19

 

 

Предисловие

 

1 РАЗРАБОТАН ДОАО «Газпроектинжиниринг»

 

2 ВНЕСЕН Управлением проектирования и нормирования Департамента инвестиций и строительства ОАО «Газпром»

 

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Распоряжением ОАО «Газпром» от 13 октября 2008 г. № 343

 

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

 

Введение

 

Целью разработки настоящего стандарта является нормативное обеспечение категорирования по взрывопожарной и пожарной опасности помещений, зданий и наружных установок производственного и складского назначения при проектировании вновь строящихся и реконструируемых объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром».

Настоящий стандарт «Перечень помещений, зданий и наружных установок с категориями по взрывопожарной и пожарной опасности для объектов транспортировки ОАО «Газпром» (далее – Перечень) разработан согласно действующим нормам и правилам в области пожарной безопасности. Расчетные обоснования категорий, проведенные согласно НПБ 105-03, для соответствующих позиций Перечня приведены в приложениях А, Б и В.

Перечень сформирован в объеме типопредставителей помещений, зданий и наружных установок с учетом исходных данных, в том числе полученных по результатам натурного обследования предприятий ОАО «Газпром»: Астраханский ГПЗ, Сосногорский ГПЗ, Сургутский ЗСК, Оренбургский ГПЗ, Оренбургский гелиевый завод, ООО «Газпром ПХГ. Северо-запад», ООО «Газпром ПХГ. Ставрополь», ООО «Газпром трансгаз Югорск», ООО «Газпром трансгаз Томск» и др. Авторы разработки выражают благодарность руководителям и специалистам перечисленных обществ за содействие в сборе исходных данных.

Настоящий стандарт является логическим продолжением разработанного и введенного в действие СТО Газпром 2-1.1-094-2007 «Перечень помещений, зданий и наружных установок объектов добычи и обустройства газовых месторождений ОАО «Газпром». Совместное использование указанных документов дает возможность охватить практически весь спектр производственных объектов ЕСГ. В настоящем стандарте разработан алгоритм расчетов критериев взрывопожарной и пожарной опасности с унифицированными формулами расчета, позволяющий определять категории помещений и наружных установок, в том числе и отсутствующих в указанном Перечне, с наименьшими трудозатратами.

Настоящий стандарт согласован ФГУ ВНИИПО МЧС России (исх. от 30.04.2008 г. № 43/3.5/1015), ООО «Газобезопасность» (исх. от 20.06.2008 г. № 03-07/939), Управлением по транспортировке газа и газового конденсата Департамента по транспортировке, подземному хранению и использованию газа ОАО «Газпром» (исх. от 05.06.2008 г. № 03/0810-591).

Стандарт разработан авторским коллективом в составе: Г.Ж. Литвинова (руководитель темы), О.К. Зольников, А.Н. Семенов и др. (ДОАО «Газпроектинжиниринг»).

Редакционная коллегия в составе: В.Н. Пугаченко (ОАО «Газпром»), д.т.н. Л.П. Вогман (ФГУ ВНИИПО МЧС России).

 

1 Область применения

 

1.1 Настоящий стандарт устанавливает категории по взрывопожарной и пожарной опасности, определенные в соответствии с НПБ 105-03 [1], для перечня типопредставителей помещений, зданий и наружных установок производственного и складского назначения объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа и газового конденсата ОАО «Газпром».

1.2 Настоящий стандарт предназначен для использования в проектной и эксплуатационной документации структурными подразделениями ОАО «Газпром», дочерними обществами и организациями ОАО «Газпром» при проектировании новых, реконструкции, техническом перевооружении, изменении технологических процессов и эксплуатации помещений, зданий и наружных установок объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа и газового конденсата ОАО «Газпром».

1.3 В проектной и эксплуатационной документации на здания, помещения и наружные установки, имеющие отступления от исходных данных, приведенных в приложениях А, Б и В, настоящий стандарт должен использоваться вместе с методикой определения категорий помещений, зданий и наружных установок по НПБ 105-03 [1], и соответствующие расчеты категорий должны быть откорректированы по фактическим данным.

1.4 Определенные настоящим стандартом категории помещений, зданий и наружных установок следует применять для установления нормативных требований по обеспечению пожаровзрывобезопасности объектов проектирования и эксплуатации в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, объемно-планировочных и конструктивных решений, инженерного оборудования, средств и способов противопожарной защиты.

1.5 Сведения по категориям отдельных объектов ОАО «Газпром», приведенные в действующих стандартах ОАО Газпром, других нормативных документах, следует считать справочными и требующими подтверждения расчетами в каждом конкретном случае.

 

2 Нормативные ссылки

 

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 7885-86* Углерод технический для производства резины. Технические условия.

ГОСТ 12.1.004-91* Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.1.033-81* Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность. Термины и определения.

ГОСТ 12.1.010-76* Система стандартов безопасности труда. Взрывобезопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84) Система стандартов безопасности труда. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения.

ГОСТ Р 12.3.047-98 Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.

СТО Газпром НТП 1.8-001-2004 Нормы технологического проектирования объектов газодобывающих предприятий и станций подземного хранения газа.

СТО Газпром РД 1.2-138-2005 Методика оценки пожаровзрывоопасности систем местных отсосов.

СТО Газпром 2-3.5-051-2006 Нормы технологического проектирования магистральных трубопроводов.

СТО Газпром 2-1.1-094-2007 Перечень помещений, зданий и наружных установок объектов добычи и обустройства газовых месторождений ОАО «Газпром» с категориями по взрывопожарной и пожарной опасности.

 

Примечание – При пользовании настоящим стандартом следует проверить действие ссылочных стандартов по соответствующим указателям, составленным на 1 января текущего года, и информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

 

3 Термины и определения

 

3.1 В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 12.1.010, ГОСТ 12.1.033, ГОСТ 12.1.044, ГОСТ Р 12.3.047, в том числе следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 авария: Разрушение сооружений и (или) технических устройств, применяемых на опасном производственном объекте, неконтролируемый взрыв и (или) выброс опасных веществ

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.1].

 

3.1.2 анализ опасности: Выявление нежелательных событий, влекущих за собой реализацию опасности, анализ механизма возникновения таких событий и масштаба их величины, способного оказать поражающее действие

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.10].

 

3.1.3 взрыв: Быстрое экзотермическое химическое превращение взрывоопасной среды, сопровождающееся выделением энергии и образованием сжатых газов, способных проводить работу

[ГОСТ 12.1.010-76, Приложение].

 

3.1.4 время срабатывания и время отключения: Промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.19].

 

3.1.5 горючие (сгораемые) вещества и материалы: Вещества и материалы, способные самовозгораться, а также возгораться при воздействии источника зажигания и самостоятельно гореть после его удаления

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), п. 2.1].

 

3.1.6 группа горючести: Классификационная характеристика способности веществ и материалов к горению

[ГОСТ 12.1.044-89*(ИСО 4589-84), п. 2.1.1].

 

3.1.7 индивидуальный риск: Вероятность (частота) возникновения опасных факторов пожара и взрыва, возникающая при аварии в определенной точке пространства. Характеризует распределение риска

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.13.].

 

3.1.8 легковоспламеняющиеся жидкости (ЛВЖ): Горючие жидкости с температурой вспышки не более 61 °C в закрытом тигле или 66 °C в открытом тигле, зафлегматизированных смесей, не имеющих вспышку в закрытом тигле

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), п. 2.1.2].

Жидкости, температура вспышки которых не более 61 °C в закрытом тигле

[ГОСТ 19433-88*, п. 1.2.3].

 

3.1.9 негорючие (несгораемые): Вещества и материалы, не способные к горению в воздухе. Негорючие вещества могут быть пожароопасными (например, окислители или вещества, выделяющие горючие продукты при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом)

[ГОСТ 12.1.044-89*(ИСО 4589-84), п. 2.1.2].

 

3.1.10 нижний (верхний) концентрационный предел распространения пламени: Минимальное (максимальное) содержание горючего вещества в однородной смеси с окислительной средой, при котором возможно распространение пламени по смеси на любое расстояние от источника зажигания

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), п. 2.5.1].

 

3.1.11 опасность: Потенциальная возможность возникновения процессов или явлений, способных вызвать поражение людей, наносить материальный ущерб и разрушительно воздействовать на окружающую атмосферу

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.9].

 

3.1.12 оценка риска: Расчет значений индивидуального и социального риска для рассматриваемого предприятия и сравнение его с нормативными значениями

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.12].

 

3.1.13 пожарная опасность: Возможность возникновения и/или развития пожара

[ГОСТ 12.1.033-88*, п. 20].

 

3.1.14 пожарная безопасность объекта: Состояние объекта, при котором с регламентируемой вероятностью исключается возможность возникновения и развития пожара и воздействия на людей опасных факторов пожара, а также обеспечивается защита материальных ценностей

[ГОСТ 12.1.033-81*, п. 41].

 

3.1.15 пожаровзрывоопасность веществ и материалов: Совокупность свойств, характеризующих их способность к возникновению и распространению горения. Следствием горения, в зависимости от его скорости и условий протекания, могут быть пожар (диффузионное горение) или взрыв (дефлаграционное горение предварительно перемешанной смеси горючего с окислителем)

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), раздел 2].

[ГОСТ 12.1.033-81*, п. 41].

 

3.1.16 пороговое количество вещества: Минимальное количество единовременно находящегося в производстве вещества, которое определяет границу между технологическими процессами и технологическими процессами повышенной пожарной опасности.

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.17].

 

3.1.17 размер зоны: Протяженность ограниченной каким-либо образом части пространства

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.16].

 

3.1.18 температура воспламенения: Наименьшая температура вещества, при которой в условиях специальных испытаний вещество выделяет горючие пары и газы с такой скоростью, что при воздействии на них источника зажигания наблюдается воспламенение

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), п. 2.3.1].

 

3.1.19 температура вспышки: Наименьшая температура конденсированного вещества, при которой в условиях специальных испытаний над его поверхностью образуются пары, способные вспыхивать в воздухе от источника зажигания; устойчивое горение при этом не возникает

[ГОСТ 12.1.044-89* (ИСО 4589-84), п. 2.2.1].

 

3.1.20 технологический процесс: Часть производственного процесса, связанная с действиями, направленными на изменение свойств и (или) состояния обращающихся в процессе веществ и изделий

[ГОСТ Р 12.3.047-98, п. 3.1.18].

3.2 В настоящем стандарте, кроме определенных в стандартах различного уровня терминов, применены также следующие термины с соответствующими определениями, регламентированные иными нормативно-правовыми и нормативными документами:

3.2.1 наружная установка: Комплекс аппаратов и технологического оборудования, расположенных вне зданий, с несущими и обслуживающими конструкциями

[НПБ 105-03 [1], Введение].

 

3.2.2 пожар: Неконтролируемое горение, причиняющее материальный ущерб, вред жизни и здоровью граждан, интересам общества и государства

[Федеральный закон «О пожарной безопасности» [2], ст. 1].

3.3 Кроме того, в настоящем стандарте под терминами «пожарная нагрузка» и «типопредставители» понимаются:

3.3.1 пожарная нагрузка: Суммарное количество теплоты, которое может выделиться при пожаре от всех временно хранящихся; находящихся в составе оборудования, мебели и оргтехники; обращающихся в технологическом оборудовании, размещенном в помещении, горючих веществ и материалов.

3.3.2 типопредставители: Объекты (помещения, здания, наружные установки), являющиеся типичными по функциональному назначению, технологическому процессу (операции), используемому технологическому оборудованию и обращающимся (находящимся) веществам и материалам.

 

4 Обозначения и сокращения

 

В данном стандарте приняты следующие обозначения и сокращения.

АВО – аппарат воздушного охлаждения

АГРС – автоматическая газораспределительная станция

АТС – автоматическая телефонная станция

БИИУПП – блок извлечения изопентана и узел получения пропана

БКЭС – блочно-комплектная электростанция

БОПСГ – блок очистки и получения сжиженных газов

БФ – бензиновая фракция

ВП – вторичная перегонка

ВСГ – водородосодержащий газ

ГГ – горючий газ

ГЖ – горючая жидкость

ГО – гражданская оборона

ГРС – газораспределительная станция

ГИС – газоизмерительная станция

ГНС – газонаполнительная станция

ГПЗ – газоперерабатывающий завод

ГПА – газоперекачивающий агрегат

ГРП – газораспределительный пункт

ГСМ – горюче-смазочные материалы

ДСП – древесно-стружечная плита

ДТ – дизельное топливо

ДФ – дизельная фракция

ДЭГ - диэтиленгликоль

ДЭС – дизельная электростанция

ЕСГ – Единая система газоснабжения

ЗИП – запасные части, инструменты и принадлежности

ЗСК – завод стабилизации конденсата

ЗРУ – закрытое распределительное устройство

КИП – контрольно-измерительные приборы

КИПиА – контрольно-измерительные приборы и автоматика

КНС – канализационная насосная станция

КОМТ – комплекс облагораживания моторных топлив

КОС – комплекс очистных сооружений

КПП – контрольно-пропускной пункт

КС – компрессорная станция

КТП – комплектная трансформаторная подстанция

КУПГК – комбинированная установка по переработке газового конденсата

КФ – керосиновая фракция

КФНС – кустовая фильтрационная насосная станция

КЦ – компрессорный цех

ЛВЖ – легковоспламеняющаяся горючая жидкость

ЛКМ – лакокрасочные материалы

МГ – магистральные газопроводы

МИЖУ – модуль изотермической жидкой углекислоты

НГКС – нефтегазоконденсатная смесь

НКПР – нижний концентрационный предел распространения пламени,

НПБ – нормы пожарной безопасности

ПБФ – пропан-бутановая фракция

ПВХ – поливинилхлорид

ПГФ – пропан-гексановая фракция

ПХГ – подземное хранилище газа

ПЭБ – производственно-эксплуатационный блок

САУ – система автоматизированного управления

СК – стабильный конденсат (углеводородный)

СОГ – станция охлаждения газа

СПБТ – смесь пропан-бутановая техническая

СПХГ – станция подземного хранения газа

СТО – стандарт организации

СУГ – сжиженные углеводородные газы

ТЗП – топливозаправочный пункт

УЗОУ – устройство запуска очистки устройства

УКР – установка каталитического риформинга

УМТ – установка моторных топлив

УПМТ – установка производства моторного топлива

УПОУ – установка приема очистного устройства

УППУ – установка (участок) пиролизного получения углерода

УСК – установка стабилизации конденсата

УТПУ – установка (участок) термического получения углерода

ЧС – чрезвычайная ситуация

ЦЗЛ – центральная заводская лаборатория

ЦПУ – центральный пункт управления

ЦТП – центральный тепловой пункт

ШФЛУ – широкая фракция легких (летучих) углеводородов

ЭЛОУ – электрообессоливания и обезвоживания установка

ЭХЗ – электрохимзащита

 

5 Общие положения

 

5.1 Настоящий стандарт содержит перечень типопредставителей помещений, зданий и наружных установок производственного (основного и вспомогательного) и складского назначения объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром» (далее – Перечень), относящихся по функциональной пожарной опасности к классу Ф5 согласно СНиП 21-01-97* [3] и подлежащих категорированию по взрывопожарной и пожарной опасности.

5.2 Категории по взрывопожарной и пожарной опасности для каждого типопредставителя помещений, зданий и наружных установок определены и расчетно обоснованы в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов, с учетом особенностей технологических процессов размещаемых в них производств, в соответствии с НПБ 105-03 [1]. Расчеты приведены в приложениях А, Б и В настоящего стандарта.

Расчетные обоснования категорий помещений, зданий и наружных установок объектов транспортировки и подземного хранения, являющихся аналогичными по исходным данным объектам добычи и обустройства газовых месторождений, приведены в приложениях А и Б СТО Газпром 2-1.1-094.

5.3 По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 - В4, Г и Д согласно таблице 1 НПБ 105-03 [1].

5.4 Разделение помещений на категории В1 - В4 нормируются по удельной пожарной нагрузке и способу ее размещения в соответствии с таблицей 4 НПБ 105-03 [1].

5.5 Здания подразделяются на категории А, Б, В, Г и Д.

5.6 По пожарной опасности наружные установки подразделяются на категории Ан, Бн, Вн, Гн и Дн согласно таблице 7 НПБ 105-03 [1].

5.7 Категории взрывопожарной и пожарной опасности помещений и наружных установок определяются для наиболее неблагоприятного в отношении пожара (взрыва) расчетного варианта аварии или периода нормальной работы технологического оборудования, исходя из вида находящихся в помещениях и наружных установках горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов.

5.8 Категории зданий определяются в соответствии с разделом 4 НПБ 105-03 [1] в зависимости от площади и категорий находящихся в них помещений с учетом разъяснений [4].

 

6 Алгоритм расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений

 

Алгоритм расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений включает следующие процедуры (см. рисунок 1).

 

6.1 Анализ исходных данных

Проводится анализ исходных данных состава, пожароопасных свойств и количества веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в категорируемом помещении. Оцениваются технологический процесс и оборудование, размещение пожарной нагрузки в помещении, наличие и эффективность вентиляции, температурный режим в помещении. В результате анализа выявляются вещества и материалы по группам горючести (ГГ, ЛВЖ, ГЖ, горючие пыли, горючие твердые вещества, негорючие вещества и материалы).

 

6.2 Определение необходимых условий отнесения помещения к соответствующей категории

Необходимые условия отнесения помещения к соответствующей категории определяются путем последовательной проверки достижения критериев взрывопожарной и пожарной опасности, нормируемых НПБ 105-03 [1] для соответствующей категории помещений, начиная от более высокой (А) к низкой (Д).

6.2.1 Необходимое условие отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А:

- наличие ГГ или ЛВЖ с температурой вспышки не более 28 °C или веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом.

6.2.2 Необходимое условие отнесения помещения к взрывопожароопасной категории Б:

- наличие горючей пыли и волокон или ЛВЖ с температурой вспышки более 28 °C, или ГЖ, нагретых выше температуры вспышки.

6.2.3 Необходимое условие отнесения помещения к одной из пожароопасных категорий В1 - В4:

- наличие горючих и трудногорючих жидкостей; твердых горючих и трудногорючих (веществ и материалов (в том числе пылей и волокон); веществ и материалов, способных при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они имеются в наличии или обращаются, не относятся к категориям А или Б.

6.2.3.1 Необходимые условия отнесения помещения к пожароопасной категории В1:

а) по п. 6.2.3;

б) значение рассчитанной согласно НПБ 105-03 [1] удельной пожарной нагрузки gр, МДж/м2, соответствует нормируемому НПБ 105-03 [1] значению удельной пожарной нагрузки g, превышающему 2200 МДж/м2.

6.2.3.2 Необходимые условия отнесения помещения к пожароопасной категории В2:

а) по п. 6.2.3;

б) значение рассчитанной согласно НПБ 105-03 [1] удельной пожарной нагрузки gр, МДж/м2, соответствует нормируемому НПБ 105-03 [1] значению удельной пожарной нагрузки g, находящемуся в интервале 1401 ¸ 2200 МДж/м2.

6.2.3.3 Необходимые условия отнесения помещения к пожароопасной категории В3:

а) по п. 6.2.3;

б) значение рассчитанной согласно НПБ 105-03 [1] удельной пожарной нагрузки gр, МДж/м2, соответствует нормируемому НПБ 105-03 [1] значению удельной пожарной нагрузки g, находящемуся в интервале 181 ¸ 1400 МДж/м2.


image001.jpg

 

Рисунок 1 – Алгоритм расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений


6.2.3.4 Необходимые условия отнесения помещения к пожароопасной категории В4:

а) по п. 6.2.3;

б) значение рассчитанной согласно НПБ 105-03 [1] удельной пожарной нагрузки gр, МДж/м2, соответствует нормируемому НПБ 105-03 [1] значению удельной пожарной нагрузки g, находящемуся в интервале 1 ¸ 180 МДж/м2.

6.2.4 Необходимое условие отнесения помещения к категории Г:

- наличие негорючих веществ и материалов в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени или ГГ, ГЖ и твердых горючих веществ, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

6.2.5 Необходимое условие отнесения помещения к категории Д:

- наличие в помещении негорючих веществ и материалов в холодном состоянии.

 

6.3 Определение достаточных условий отнесения помещения к соответствующей категории

После определения необходимых условий, позволяющих отнести данное помещение к соответствующей категории (от А к Д), проверяется выполнение достаточных условий для выбранной категории.

Достаточные условия отнесения помещения к соответствующей категории определяются путем расчетов значений критериев взрывопожарной и пожарной опасности и сопоставления полученных результатов с нормируемым НПБ 105-03 [1] значением.

6.3.1 Достаточное условие отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А:

- расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паровоздушных смесей, DP, превышает 5 кПа.

6.3.2 Достаточное условие отнесения помещения к взрывопожароопасной категории Б:

- расчетное избыточное давление при сгорании пыле-, паровоздушных смесей, DP, превышает 5 кПа.

6.3.3 Достаточное условие отнесения помещения к пожароопасной категории В1:

- не относится к категориям А и Б.

6.3.4 Достаточные условия отнесения помещения к пожароопасной категории В2:

а) не относится к категориям А и Б;

б) количество пожарной нагрузки Q, определенное в соответствии с НПБ 105-03 [1], не должно отвечать неравенству п. 25 НПБ 105-03 [1]: Q³ 0,64 · gт · H2, где H– минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м; gт = 2200 МДж/м2 при 1401 МДж/м2£ g£ 2200 МДж/м2. В случае выполнения неравенства помещение переходит в более высокую категорию В1;

в) способ размещения пожарной нагрузки соответствует нормируемому п. 25 НПБ 105-03 [1].

6.3.5 Достаточные условия отнесения помещения к пожароопасной категории В3:

а) не относится к категориям А и Б;

б) количество пожарной нагрузки Q, определенное в соответствии с НПБ 105-03 [1], не должно отвечать неравенству п. 25 НПБ 105-03 [1]: Q³ 0,64 · gт · H2, где H – минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м; gт = 1400 МДж/м2 при 181 МДж/м2£ g£ 1400 МДж/м2. В случае выполнения неравенства помещение переходит в более высокую категорию В2;

в) способ размещения пожарной нагрузки соответствует нормируемому п. 25 НПБ 105-03 [1].

6.3.6 Достаточные условия отнесения помещения к пожароопасной категории В4:

а) не относится к категориям А и Б;

б) способ размещения пожарной нагрузки соответствует нормируемому НПБ 105-03 [1], т.е. в помещении расстояние между возможно выделенными участками категории В4 площадью 10 м2 должны быть более предельных, указанных в таблице 5 НПБ 105-03 [1], или не менее 12 м при неизвестном значении критической плотности падающих лучистых потоков. При несоблюдении указанного условия размещения помещение переходит в более высокую категорию В3. Если пожарная нагрузка распределена равномерно по площади, превышающей 10 м2, то помещение переходит в более высокую категорию В3.

6.3.7 Достаточное условие отнесения помещения к категории Г:

- помещение не относится к категориям А, Б или В1 - В4.

6.3.8 Достаточное условие отнесения помещения к категории Д:

- помещение не относится к категориям А, Б, В1 - В4, Г.

 

6.4 Расчет значений критериев взрывопожарной и пожарной опасности отнесения помещения к соответствующей категории

6.4.1 Расчет избыточного давления взрыва – критерия взрывопожарной опасности помещений категории А и Б

Расчеты избыточного давления, DP, кПа, выполняются в соответствии с формулами (1) или (4) НПБ 105-03 [1]:

image002.png, image003.png.

Формулы (1) и (4) содержат переменные и постоянные величины, в том числе:

Pmax– максимальное давление взрыва стехиометрической газо-, паровоздушной смеси в замкнутом объеме, кПа, – величина переменная, принимается по справочным данным или при их отсутствии равной 900 кПа согласно НПБ 105-03 [1];

P0 – начальное давление, кПа, – величина постоянная, для всех расчетов принимается равной 101 кПа согласно НПБ 105-03 [1];

Z- коэффициент участия горючего вещества во взрыве - величина переменная, может быть рассчитана по рекомендуемому приложению в НПБ 105-03 [1] или принимается по таблице 2 НПБ 105-03 [1];

 

Таблица 2

 

Вид горючего вещества

Значение Z

Водород

1,0

Горючие газы

0,5

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля

0

 

Vсв – свободный объем помещения, м3:

Vсв = Vп · K,

где Vп

– объем помещения, м3, – величина переменная, принимается по исходным данным;

K

– коэффициент свободного объема помещения – величина постоянная, при отсутствии фактических данных по свободному объему помещения равная 0,8 согласно НПБ 105-03 [1];

rг, п

– плотность газа или пара при расчетной температуре tр, кг/м3, – величина переменная, рассчитывается по формуле (2) НПБ 105-03 [1]:

image004.png,

где V0

– мольный объем, равный 22,413 м3/кмоль, – величина постоянная,

M

– молярная масса, кг/кмоль, – величина переменная, принимается по справочным данным,

tр

расчетная температура, °C, – величина переменная, принимается по исходным данным,

rв

- плотность воздуха до взрыва при расчетной температуре tр, кг/м3, – величина переменная, рассчитывается также по формуле (2) НПБ 105-03 [1],

Cр

- теплоемкость воздуха – величина постоянная для всех расчетов, принимается равной 1,01·103 Дж/(кг·К) согласно НПБ 105-03 [1],

T0

– начальная температура воздуха, К, – величина переменная, определяется из выражения (tр + 273),

Kн

- коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения, – величина постоянная для всех расчетов, принимается равной 3 согласно НПБ 105-03 [1],

HТ

– теплота сгорания, Дж/кг, – величина переменная, принимается по справочным данным,

Cст

- стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % об., – величина переменная, вычисляется по формуле (3) НПБ 105-03 [1]:

image005.png,

где b – стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания:

image006.png,

где nC, nH, nO, nx

– число атомов C, H, O и галоидов в молекуле горючего.

m

- масса ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, поступивших в результате расчетного варианта аварии в помещение, – величина переменная, рассчитывается по нижеприведенным формулам с учетом исходных данных, кг.

Для ГГ mвычисляется по формуле (6) НПБ 105-03 [1]:

m = (Vа + Vт) · rг,

где Vа- объем газа, вышедшего из аппарата в результате аварийной ситуации, м3,

Vа = 0,01 P1 · V,

где P1

– давление в аппарате, кПа,

V

объем аппарата, м3;

Vт

объем газа, вышедшего из трубопровода, м3:

Vт = V + V,

где V- объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3:

V1т = q · T,

где q

расход газа, м3/с;

T

расчетное время отключения, с, определяется по п. 7в) НПБ 105-03 [1];

V

объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V2т = 0,01 · p · P2 · (r2 · L),

где P2

– давление в трубопроводе, кПа;

r

– внутренний радиус трубопровода, м;

L

– длина трубопровода от аварийного аппарата до задвижек, м.

Для паров ЛВЖ и ГЖ mвычисляется по формуле (12) НПБ 105-03 [1],

m = W · Fи · T,

где T

– время испарения жидкости, принимается 3600 с по НПБ 105-03 [1],

Fи

– площадь испарения, м2, – величина переменная, определяется по п. 7г) НПБ 105-03 [1] исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а для остальных жидкостей и сжиженных углеводородных газов (СУГ) – 1 м2. Если рассчитанная таким образом площадь испарения превышает площадь помещения или площадь ограждения, препятствующего растеканию жидкости, то последние принимаются за площадь испарения.

W

интенсивность испарения с поверхности разлитой жидкости, не нагретой выше температуры окружающей среды, или из открытых емкостей, определяется по формуле (13) НПБ 105-03 [1],кг/(с·м2):

W = 10-6 · h · image007.png · Pн,

где M

молярная масса жидкости, кг/кмоль, принимается по справочным данным,

Pн

– давление насыщенных паров ЛВЖ и ГЖ при расчетной температуре, кПа, определяется по уравнению:

image008.png,

где A, B, C

– константы уравнения Антуана, принимаются по справочным данным,

c

– объемная доля ЛВЖ, ГЖ в смеси, принимается по исходным данным (для чистых жидкостей c =1);

h

– коэффициент, определяется по таблице 3 НПБ 105-03 [1] согласно исходным данным.

Массовая скорость поступления паров ЛВЖ, ГЖ в результате расчетной аварии, кг/с может быть также рассчитана по формулам, приведенным в СТО Газпром РД 1.2-138.

 

Таблица 3

 

Скорость воздушного потока, м/с

Значение коэффициента h при температуре tC) воздуха в помещении

 

10

15

20

30

35

0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

0,1

3,0

2,6

2,4

1,8

1,6

0,2

4,6

3,8

3,5

2,4

2,3

0,5

6,6

5,7

5,4

3,6

3,2

1

10,0

8,7

7,7

5,6

4,6

 

6.4.2 Унифицированные формулы расчета избыточного давления взрыва для ГГ, паров ЛВЖ и ГЖ

Для снижения трудоемкости расчетов избыточного давления взрыва, DP, целесообразно использовать приведенные ниже унифицированные формулы расчетов (1у) и (4у), выведенные из соответствующих формул (1) и (4) НПБ 105-03 [1] путем объединения постоянных величин в числовые коэффициенты.

image009.png,   image010.png.

Ниже приведены рассчитанные значения переменных величин rв и Cст для наиболее востребованных веществ и диапазона температур.

В таблице 6.1 представлены рассчитанные значения плотности воздуха, rв, в диапазоне абсолютных максимальных температур воздуха регионов России (от 30° до 44 °C).

 

Таблица 6.1 – Рассчитанные значения плотности воздуха, rв

 

Расчетная температура воздуха, tр, °C

rв, кг/м3

30

1,166

31

1,162

32

1,158

33

1,154

34

1,150

35

1,147

36

1,143

37

1,139

38

1,136

39

1,132

40

1,128

41

1,125

42

1,121

43

1,118

44

1,114

 

В таблице 6.2 приведены рассчитанные значения стехиометрического коэффициента кислорода в реакции сгорания (b) и стехиометрической концентрации ГГ или паров ЛВЖ (Cст) для ряда веществ.

 

Таблица 6.2 - Рассчитанные значения b и Cст

 

Наименование вещества

Формула

b

Cст, %, об

Ацетон

C3H6O

4

11,31

Бензин

C6,911H12,188

10,0

2,02

Бензол

C6H6

7,5

2,68

Бутан

C4H10

6,5

3,08

Водород

H2

0,5

29,24

Гексан

C6H14

9,5

2,13

Гептан

C7H16

11

1,84

Дизтопливо

C12,343H23,839

18,30

1,12

Диэтиловый эфир

C4H10O

6

3,33

Изопропиловый спирт

C3H8O

4,5

4,4

Керосин

C10,914H21,832

16,37

1,25

Метан

CH4

2

9,36

Метанол (спирт метиловый)

CH4O

1,5

12,11

Октан, изооктан

C8H18

12,5

1,63

Пентан

C5H12

8

2,52

Пропан

C3H8

5

3,97

Толуол

C7H8

9

2,24

Этан

C2H6

3,5

5,57

Этиловый спирт

C2H6O

3

6,44

 

Для расчета DP, кПа, наиболее востребованных веществ можно использовать сокращенные формулы, приведенные в таблице 6.3, в которых вычислены переменные величины формул расчета (1у) и (4у), не меняющиеся в расчетах для данного вещества (Z, H, Cст).

Для ГГ можно использовать формулу (1гу), в которой масса газа выражена через объем Vг = m/rг.

 

Таблица 6.3 – Сокращенные формулы расчета DP, кПа

 

Наименование вещества

Сокращенные формулы для горючих газов (ГГ)

Горючие газы:

image011.png (1гу)

Водород

image012.png

Бутан

image013.png

Метан

image014.png

Пропан

image015.png

Этан

image016.png

 

Сокращенные формулы для ЛВЖ

ЛВЖ:

image009.png (1у)

image010.png (4у)

Ацетон

image017.png

image018.png

Бензин

image019.png

image020.png

Бензол

image021.png

image022.png

Гексан

image023.png

image024.png

Гептан

image025.png

image026.png

Дизтопливо «З»

image027.png

image028.png

Диэтиловый эфир

image029.png

image030.png

Изопропиловый спирт

image031.png

image032.png

Метанол (спирт метиловый)

image033.png

image034.png

Октан

image035.png

image036.png

Пентан

image037.png

image038.png

Толуол

image039.png

image040.png

Керосин

image041.png

image042.png

 

6.4.3 Выбор и обоснование расчетного варианта

В качестве расчетного для вычисления критерия взрывопожарной опасности выбирается наиболее неблагоприятный вариант аварии или нормальной работы аппаратов, при котором во взрыве (пожаре) по № 69-ФЗ [2] участвует наибольшее количество веществ и материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва.

Выбор наиболее опасной в отношении последствий взрыва ЛВЖ можно проводить с учетом нижеприведенного ряда ЛВЖ, убывающих в порядке снижения последствий аварии с их участием, при условии, что ЛВЖ находятся в одном помещении (Vп), при одной расчетной температуре (tр) и при аварийном разливе будут иметь одинаковую площадь испарения (Fи).

 

image043.jpg

 

Примечание – В случае различия хотя бы одного из вышеперечисленных условий необходимо провести расчет для каждой ЛВЖ.

 

6.4.4 Расчет удельной пожарной нагрузки – критерия пожарной опасности помещений категории В1 - В4

Пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле (21) НПБ 105-03 [1]:

image044.png,

где Gi

– количество материала i-той пожарной нагрузки, кг, по исходным данным,

image045.png

– низшая теплота сгорания материала i-той пожарной нагрузки, МДж/кг, принимается по справочным данным.

Удельная пожарная нагрузка g, МДж/м2, определяется по формуле (22) НПБ 105-03 [1]:

image046.png,

где S– площадь размещения пожарной нагрузки, м2, принимается по исходным данным с учетом п. 7г) и п. 25 НПБ 105-03 [1].

 

6.5 Определение категории помещения

Категория помещения определяется по совокупности выполнения необходимых и достаточных условий, позволяющих отнести данное помещение к соответствующей категории. Невыполнение достаточного условия приводит к соответствующему нормам повышению категории.

 

7 Алгоритм расчета критериев пожарной опасности наружных установок

 

Алгоритм расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности наружных установок включает следующие процедуры (см. рисунок 2).

 

image047.jpg

 

Рисунок 2 – Алгоритм расчета критериев пожарной опасности наружных установок

 

7.1 Анализ исходных данных

Проводится анализ исходных данных состава, пожароопасных свойств и количества веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в категорируемой наружной установке. Оцениваются технологический процесс и оборудование, температурный режим рабочих сред. В результате анализа выявляются вещества и материалы по группам горючести (ГГ, ЛВЖ, ГЖ, горючие пыли, горючие твердые вещества, негорючие вещества и материалы).

7.2 Определение необходимых условий отнесения наружной установки к соответствующей категории

Необходимые условия отнесения наружной установки к соответствующей категории определяются путем последовательной проверки достижения критериев взрывопожарной и пожарной опасности, нормируемых НПБ 105-03 [1] для соответствующей категории помещений, начиная от более высокой (Ан) к низкой (Дн).

7.2.1 Необходимое условие отнесения наружной установки к взрывопожароопасной категории Ан:

- наличие в установке ГГ, ЛВЖ с температурой вспышки не более 28 °C; веществ и материалов, способных гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и/или друг с другом.

7.2.2 Необходимое условие отнесения наружной установки к взрывопожароопасной категории Бн:

- наличие горючей пыли и/или волокон; ЛВЖ с температурой вспышки более 28 °C, горючих жидкостей, для которых коэффициент участия горючего во взрыве, Z, не равен нулю.

7.2.3 Необходимое условие отнесения наружной установки к пожароопасной категории Вн:

- наличие горючих и/или трудногорючих жидкостей; твердых горючих и/или трудногорючих веществ и материалов, способных при взаимодействии с водой, кислородом воздуха, и/или друг с другом гореть, и при этом не реализуются критерии, позволяющие отнести установку к категориям Ан или Бн.

7.2.4 Необходимое условие отнесения наружной установки к категории Гн:

- наличие негорючих веществ и материалов в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени, а также ГГ, ГЖ и твердых горючих веществ, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

7.2.5 Необходимое условие отнесения наружной установки к категории Дн:

- наличие в наружной установке в основном негорючих веществ и материалов в холодном состоянии.

7.3 Определение достаточных условий отнесения наружной установки к соответствующей категории

После определения необходимых условий, позволяющих отнести данную наружную установку к соответствующей категории (от Ан к Дн), проверяется выполнение достаточных условий для выбранной категории.

Достаточные условия отнесения наружной установки к соответствующей категории определяются путем расчетов значений критериев пожарной опасности и сопоставления полученных результатов с нормируемым НПБ 105-03 [1] значением.

7.3.1 Достаточные условия отнесения наружной установки к категории Ан:

а) величина индивидуального риска поражения избыточным давлением при возможном сгорании указанных веществ с образованием волн давления превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от наружной установки;

б) горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, превышает 30 м;

в) расчетное избыточное давление при сгорании газо- или паровоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа.

7.3.2 Достаточные условия отнесения наружной установки к категории Бн:

а) величина индивидуального риска поражения избыточным давлением при возможном сгорании указанных веществ с образованием волн давления превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от наружной установки;

б) горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, превышает 30 м;

в) расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа.

7.3.3 Достаточные условия отнесения наружной установки к категории Вн:

а) не относится к категориям Ан или Бн:

б) величина индивидуального риска поражения тепловым излучением при возможном сгорании указанных веществ и материалов превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от установки;

в) интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и/или материалов указанных для категории Вн, на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт/м2.

7.3.4 Достаточное условие отнесения наружной установки к категории Гн:

- наружная установка не относится к категориям Ан, Бн, Вн.

7.3.5 Достаточное условие отнесения наружной установки к категории Дн:

- наружная установка не относится к категориям Ан, Бн, Вн, Гн.

7.4 Расчет значений критериев пожарной опасности – достаточных условий отнесения наружной установки к соответствующей категории.

Расчеты значений критериев пожарной опасности – достаточных условий отнесения наружной установки к соответствующей категории – выполняются в соответствии с НПБ 105-03 [1].

7.4.1 Расчет Rнкпр – одного из критериев отнесения наружной установки к категории Ан или Бн.

Горизонтальный размер зоны, ограничивающей газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, Rнкпр, рассчитывается согласно формулам (37) и (38) НПБ 105-03 [1]:

для горючих газов: image048.png;

для паров ненагретых ЛВЖ: image049.png,

где mг, п

- масса газа или пара, поступившего в открытое пространство при аварии, кг;

Cнкпр

– нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.);

rг, п

- плотность газа при расчетной температуре, кг/м3,

image004.png,

K

- коэффициент, принимаемый равным K = T/ 3600;

Pн

- давление насыщенных паров при расчетной температуре, кПа.

7.4.2 Расчет избыточного давления и импульса волны давления – критериев отнесения наружной установки к категории Ан или Бн.

Расчет избыточного давления DP, кПа, производится по формуле (39) НПБ 105-03 [1]:

image050.png,

где P0

- атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r

- расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;

mпр

- приведенная масса газа или пара, кг, определяется по формуле (40) НПБ 105-03 [1]:

image051.png,

где Qсг

удельная теплота сгорания газа или пара, Дж/кг;

Z

- коэффициент участия горючих газов или паров в горении, который допускается принимать равным 0,1;

Q0

константа, равная 4,52 · 106 Дж/кг.

Величина импульса волны давления i, (Па·с), вычисляется по формуле (41) НПБ 105-03 [1]:

image052.png.

7.5 Выбор и обоснование расчетного варианта

В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности для горючих газов и паров в наружной установке следует принимать вариант аварии, для которого произведение годовой частоты реализации этого варианта Qwи расчетного избыточного давления DPпри сгорании газопаровоздушных смесей при реализации этого варианта максимально согласно формуле (26) НПБ 105-03 [1]:

G= Qw · DP= max.

При отсутствии статистических данных и годовой частоты реализации аварии в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов наружной установки, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий их сгорания.

7.6 Определение категории наружной установки

Категория наружной установки определяется по совокупности выполнения необходимых и достаточных условий, позволяющих отнести наружную установку к соответствующей категории. Невыполнение достаточного условия приводит к соответствующему изменению категории.

 

8 Перечень типопредставителей зданий объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром» с категориями по взрывопожарной и пожарной опасности

 

Определение категорий зданий проведено с учетом суммарной площади помещений соответствующей категории, начиная от высшей (А) к низшей (Д).

Расчетные обоснования категорий зданий, указанных в таблице 8.1, приведены в приложении В настоящего стандарта.


Таблица 8.1

 

Наименование здания

Категория здания

ОСНОВНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Транспортировка и подземное хранение газа

1 Здание узла подключения КС к МГ

А

2 Здание блока сепарации

А

3 Здание установки очистки газа (пылеуловители)

А

4 Здание КЦ

А

5 Укрытие турбоагрегата

А

6 Укрытие поршневого компрессора ГПА

А

7 Блок-бокс ГПА

А

8 Здание УПТПИГ

А

9 Здание запорной арматуры топливного и пускового газа

А

10 Блок-бокс фильтров газа собственных нужд

А

11 Здание подготовки масла общецеховой системы маслоснабжения КЦ

В

12 Здание насосной склада сжиженных газов

А

13 Здание насосно-компрессорного отделения СОГ

А

14 Блок-бокс насосной ДЭГ

В

15 а) Блок-бокс ГИС

А

15 б) Блок-бокс приборный ГИС

В

15 в) Блок-бокс операторной ГИС

В

16 Блок-бокс АГРС

А

17 Блок-бокс редуцирования газа

А

18. Блок-бокс переключений

А

19 Здание узла замера газа

А

20 Блок-бокс аппаратуры замера газа

А

21 Блок-бокс ГРП

А

22 Блок-бокс насосной воды холодного цикла

Д

Переработка газа и газового конденсата

23 Здание пункта замера НГКС парка приема и хранения углеводородов

А

24 Здание компрессорной сырьевого газа

А

25 Здание цеха установки стабилизации конденсата (УСК)

А

26 Здание цеха печей УСК

А

27 Здание насосной УСК

А

28 Здание насосной пропан-бутановой фракции БИИУПП

А

29 Здание установки стабилизации газового конденсата и обработки сточных вод

А

30 Здание машзала установки осушки и отбензинивания газа

А

31 Здание насосной продуктов разделения ПБФ БИИУПП

А

32 Здание насосной ПГФ, изопентана БИИУПП

А

33 Здание насосной стабильного конденсата

А

34 Здание насосной блока ЭЛОУ комбинированной установки по переработке газового конденсата (КУПГК)

А

35 Здание насосной блока атмосферной перегонки КУПГК

А

36 Здание насосной блока вторичной перегонки КУПГК

А

37 Здание насосной блока очистки и получения сжиженных газов КУПГК

А

38 Здание насосной установки гидроочистки

А

39 Здание компрессорной установки гидроочистки

А

40 Здание компрессорной установки каталитического риформинга (УКР)

А

41 Здание насосной УКР

А

42 Здание насосной секции гидроочистки керосиновой фракции установки гидроочистки керосина и дизтоплива комплекса облагораживания моторных топлив (КОМТ)

А

43 Здание насосной секции каталитического риформинга БФ КОМТ

А

44 Здание насосной секции предварительной гидроочистки БФ установки каталитического риформинга КОМТ

А

45 Здание газовой компрессорной КОМТ

А

46 Здание насосной установки моторных топлив

А

47 Здание узла приготовления и ввода присадок

Б

48 Здание компрессорной опытно-промышленной установки каталитического риформинга «Петрофак»

А

49 Здание водородной компрессорной

А

50 Здание установки печного производства углерода

А

51 Здание насосной жидкого сырья

А

52 Здание пирометрической установки термического (пиролизного) производства углерода (УТПУ)

А

53 Здание углеродоосадителей УТПУ

А

54 Здание насосной орошения УТПУ

Д

55 Здание камеры сгорания производства канального (спец.) углерода

А

56 Здание грануляции технического углерода

Б

57 Здание упаковочной гранулированного технического углерода

Б

58 Здание установки сепарации пластового газа высокого давления

А

59 Здание установки очистки газа от сероводорода и углекислоты

А

60 Здание установки получения серы

А

61 Здание установки очистки газа от кислых компонентов с повторным компримированием

А

62 Здание ГРС

А

63 Здание гелиевых установок

В

ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Общепроизводственного назначения

64 Здание разделения газа

А

65 Здание машзала азотно-кислородной станции

В

66 Здание установки регенерации метанола

А

67 Здание химлаборатории

В

68 Здание ЦЗЛ

В

69 Здание лаборатории контроля производства

В

Хранение, перекачка и отпуск продукции

 

70 Здание установки наполнения и хранения баллонов с гелием

Д

71 Здание ГНС

А

72 Здание весовой ГНС

А

73 Здание склада хранения технического углерода

В

74 Здание насосной резервуарного парка хранения бензина

А

75 Здание насосной парка приема и хранения углеводородов

А

76 Здание манифольдной парка приема и хранения углеводородов

А

77 Здание насосной резервуарного парка хранения ДФ и КФ

Б

78 Здание манифольдной резервуарного парка хранения ДФ и КФ

Б

79 Здание насосной резервуарного парка хранения СК

А

80 Здание манифольдной резервуарного парка хранения СК

А

81 Здание насосной резервуарного парка паспортизации моторных топлив

А

82 Здание манифольдной резервуарного парка хранения пропана

А

83 Здание насосной резервуарного парка хранения БФ и стабильного гидрогенизата

А

84 Здание манифольдной резервуарного парка хранения БФ и стабильного гидрогенизатора

А

85 Здание насосной резервуарного парка хранения бутана технического, смеси ПБТ

А

86 Здание манифольдной резервуарного парка хранения бутана технического, смеси ПБТ

А

87. Здание насосной резервуарного парка хранения изопентана, ПГФ

А

88 Здание манифольдной резервуарного парка хранения изопентана, ПГФ

А

89 Здание насосной резервуарного парка хранения реактивного топлива

А

90 Здание манифольдной резервуарного парка хранения реактивного топлива

А

91 Здание насосной метанола

А

92 Здание маслонасосной склада масел

В

Водоснабжение, водоподготовка и очистка сточных вод

 

93 Здание обезжелезивания воды водоочистных сооружений

Д

94 Здание насосной загрязненных вод установки фильтрации и сжигания промотходов

Д

95 Здание кустовой фильтрационной насосной станции

Д

96 Здание насосной гидроциклона КОС

А

97 Блок-бокс доочистки КОС

Д

98 Блок-бокс насосной фильтрации КОС

Д

99 Здание насосной установки регенерации метанола КОС

Д

100 Здание флотаторной КОС

Д

101 Здание для хранения и дозирования коагулянта и флоакулянта КОС

Д

102 Здание барабанных сеток КОС

Д

103 Здание бактерицидной очистки КОС

Д

104 Блок-бокс биоочистки хозбытовых стоков

Д

105 Здание станции очистки промстоков

Д

106 Здание станции дополнительной очистки промстоков

Д

107 Здание насосной бензиносодержащих промстоков

А

108 Блок-бокс водоумягчительной станции

Д

109 Здание КНС хозбытовых стоков

Д

110 Здание аппаратной химводоочистки

Д

111 Здание насосной 2-го водоподъема

Д

112 Здание насосной станции хозяйственно-питьевого и противопожарного водоснабжения

Д

113 Здание утилизационной насосной станции

Д

Энергетика, электроснабжение, связь, АСУТП и пожаротушение

114 Здание ПЭБ

В

115 Здание электростанции собственных нужд

В

116 Блок-бокс ДЭС

В

117 БКЭС

В

118 Здание ЗРУ

В

119 Блок-бокс оперативного пульта управления ОРУН

В

120 Здание КТП

В

121 Блок-бокс газопоршневой электростанции

В

122 Здание для передвижной автоматизированной электростанции

В

123 а) Здание компрессорной сжатого воздуха (масляные компрессоры)

В

123 б) Здание компрессорной сжатого воздуха (безмасляные компрессоры)

Д

124 Здание котельной

Г

125 Блок-бокс теплонасосной

Д

126 Здание мотопомпы

А

127 Здание МИЖУ

Д

128 Здание насосной пенопожаротушения

Д

129 Блок-бокс задвижек противопожарного водоснабжения

Д

130 Блок-бокс КП телемеханики

Д

131 Блок-бокс САУ (САУ ГПА)

В

ПОДСОБНОГО, СКЛАДСКОГО НАЗНАЧЕНИЯ И ТРАНСПОРТА

132 Здание ремонтно-механического участка

В

133 Здание ремонта и наполнения баллонов азотом и кислородом

Д

134 Здание склада запасного оборудования

Д

135 Здание хранения баллонов с кислородом

Д

136 Здание склада тарного хранения масла

В

137 Блок-бокс насосной склада горюче-смазочных материалов

А

НЕПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

138 Здание ЦПУ – не категорируется, так как относится по функциональной пожарной опасности классу Ф4 (категорируются только находящиеся в здании технические и производственные помещения)

139 Здание КПП – не категорируется, так как относится по функциональной пожарной опасности к классу Ф4 (категорируются только находящиеся в здании технические и производственные помещения)

140 Здание пождепо – не категорируется, так как относится по функциональной пожарной опасности к классу Ф4.4 (категорируются только находящиеся в здании технические и производственные помещения)

 

9 Перечень типопредставителей помещений объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром» с категориями по взрывопожарной и пожарной опасности

 

Расчетные обоснования категорий помещений, указанных в таблице 9.1, приведены в приложении А настоящего стандарта.

 

Таблица 9.1

 

Наименование помещения

Обращающиеся вещества, материалы

Категория помещения

ОСНОВНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Транспортировка и подземное хранение газа

1 Помещение узла подключения КС к МГ

ГГ – природный газ; ГЖ – масло

А

2 Помещение блока сепарации СПХГ

ГГ - природный газ

А

3 Помещение цеха осушки газа

ГГ – природный газ; ГЖ – гликоли

А

4 Помещение цеха очистки газа

ГГ – природный газ; ЛВЖ – метанол

А

5 Галерея нагнетателей компрессорного цеха (или отсек нагнетателя)

ГГ – природный газ; ГЖ – масло

А

6 Машинный зал КЦ

ГГ – природный газ в качестве топлива, ГЖ – масло турбинное

В2

7 Машинный зал с ГПА

ГГ - природный газ

А

8 Отсек автоматики ГПА

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В3

9 Отсек автоматической системы пожаротушения ГПА

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

10 Отсек маслоблока ГПА

ГЖ - масло

В1

11 Отсек маслоохладителей ГПА

ГЖ - масло

В1

12 Помещение фильтров газа

ГГ – природный газ

А

13 Помещение подготовки масла КЦ

ГЖ - масло

В1

14 Помещение блока запорной арматуры топливного и пускового газа

ГГ – природный газ

А

15 Помещение установки подготовки топливного, пускового и импульсного газа

ГГ – природный газ

А

16 Помещение блока распределения газа

ГГ - природный газ

А

17 Помещение блока редуцирования газа

ГГ – природный газ

А

18 Помещение аппарата воздушного охлаждения масла

ГЖ – масло

В2

19 Помещение турбокомпрессорного агрегата пропана СОГ

ГГ – природный газ в качестве топлива, пропан

А

Переработка газа и газового конденсата

20 Помещение насосной установки сепарации пластового газа высокого давления

ЛВЖ - метанол, конденсат

А

21 Помещение машзала установки получения серы

ГГ – сероводород

А

22 Помещение компрессорной установки очистки газа от кислых компонентов с повторным компримированием

ГГ - природный газ

А

23 Помещение компрессорной установки осушки и отбензинивания газа

ГГ – природный газ

А

24 Помещение насосной установки осушки и отбензинивания газа

ЛВЖ – пентан

А

25 Помещение насосной блока ЭЛОУ комбинированной установки по переработке газового конденсата

ЛВЖ – конденсат (по гептану)

А

26 Помещение насосной блока AT комбинированной установки по переработке газового конденсата

ЛВЖ – гептан, дизтопливо «З»

А

27 Помещение насосной блока ВП комбинированной установки по переработке газового конденсата

СУГ – пропан; ЛВЖ - бензин

А

28 Помещение горячей насосной блока AT комбинированной установки по переработке газового конденсата

ЛВЖ - бензин, дизтопливо «З»

А

29 Помещение насосной БОПСГ комбинированной установки по переработке газового конденсата

СУГ - пропан, ГЖ – диэтаноламин

А

30 Помещение насосной установки гидроочистки

ЛВЖ - бензин; ГЖ - диэтаноламин, масло, мазут

А

31 Помещение компрессорной установки гидроочистки

ГГ – водород

А

32 Помещение компрессорной УКР

ГГ – водород

А

33 Помещение пункта замера НГКС парка приема и хранения углеводородов

ЛВЖ - гексан

А

34 Помещение реакторов печного отделения УП-ПУ

ГГ – водород

А

35 Помещение отделения улавливания техуглерода УППУ

ГГ – водород

А

36 Помещение преобразователей подстанции УППУ

ГЖ – масло трансформаторное; твердые горючие материалы – древесина, карболит, ПВХ

В1

37 Помещение отделения грануляции углерода

Горючая пыль – техуглерод (сажа газовая)

Б

38 Помещение упаковочного отделения

Горючая пыль – техуглерод (сажа газовая), твердые горючие материалы - бумага, полиэтилен, ПВХ

Б

39 Помещение насосной жидкого сырья

ЛВЖ – пентан

А

40 Помещение шнекового коридора углеродоосадителей УТПУ

Горючая пыль – техуглерод (сажа газовая)

Б

41 Помещение насосной орошения

Негорючие материалы в холодном состоянии

Д

42 Помещение рассевов техуглерода

Горючая пыль гранулированного технического углерода

Б

43 Помещение насосной УСК

ГГ - пропан; ЛВЖ - СК, дизтопливо «З»; ГЖ – масло

А

44 Помещение печей УСК

ГГ – природный газ в качестве топлива; ЛВЖ – гексан

А

45 Помещение манифольдной УСК

ГГ – пропан-бутановая смесь; ЛВЖ – стабильный конденсат

А

46 Помещение конденсатной насосной БИИУПП

ЛВЖ - пентан, дизтопливо «З»; ГЖ – масло

А

47 Помещение насосной пропан-бутановой фракции БИИУПП

СУГ – пропан

А

48 Помещение насосной секции гидроочистки керосиновой фракции установки гидроочистки керосина и дизельного топлива КОМТ

ЛВЖ – бензин, керосин, дизтопливо «З»

А

49 Помещение холодной насосной секции гидроочистки и депарафинизации КОМТ

ЛВЖ - бензин, дизтопливо «З», ингибитор коррозии

А

50 Помещение горячей насосной секции гидроочистки и депарафинизации КОМТ

ЛВЖ – дизтопливо «З»

Б

51 Помещение узла сульфидирования КОМТ

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

52 Помещение газовой компрессорной КОМТ

ГГ - водород

А

53 Помещение компрессорной опытно-промышленной установки каталитического риформинга «Петрофак»

ГГ – водород

А

54 Помещение водородной компрессорной

ГГ – водород

А

55 Помещение азотных и гелиевых компрессоров

ГЖ – масло

В3

56 Помещение машзала гелиевых компрессоров гелиевой установки

ГЖ – масло

В1

ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Общепроизводственного назначения

57 Помещение пункта распределения метанола

ЛВЖ – метанол

А

58 Помещение насосной ДЭГ

ГЖ - ДЭГ

В2

59 Помещение одоризации газа ГРС

ЛВЖ – одорант

А

60 Помещение ГРП

ГГ – природный газ

А

61 Помещение блока предочистки установки регенерации метанола

ЛВЖ – водометанольная смесь (подтоварная вода), содержание метанола 48 %

А

62 Помещение диспетчерской

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, ДСП, полистирол

В3

63 Помещение баллонной воздуха

Негорючие материалы в холодном состоянии

Д

64 Помещение компрессорной сжатого воздуха (масляные компрессоры)

ГЖ – масло

В3

65 Помещение компрессорной сжатого воздуха (безмасляные компрессоры)

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ В4

В4

66 Помещение установки производства технологического воздуха и инертного газа

ГГ – природный газ в качестве топлива, ГЖ – масло

В3

67 Помещение лаборатории автоматизации и метрологии

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В3

68 Помещение лаборатории испытаний моторных топлив

ЛВЖ - бензин

А

69 Помещение лаборатории физико-механических испытаний технического углерода

Твердые горючие вещества и материалы – технический углерод, карболит, ПВХ, ДСП, текстолит

В3

70 Помещение лаборатории мокрого просева технического углерода

Твердые горючие вещества и материалы - технический углерод, ДСП

В4

71 Помещение лаборатории физико-химических испытаний (определение удельной поверхности) технического углерода

Твердые горючие вещества и материалы – технический углерод, ДСП

В3

72 Помещение лаборатории определения ионного числа технического углерода

Твердый горючий материал – ДСП

В3

73 Помещение лаборатории определения компонентного состава отходящего газа

ГЖ – дибутилфталат; твердые горючие материалы – ДСП, ПВХ, текстолит

В4

74 Помещение лаборатории пикнометрического анализа газов

ГГ – природный газ в объеме пробоотборника; твердые горючие материалы – ДСП, ПВХ, карболит

В4

75 Помещение лаборатории физико-химических испытаний нефтепродуктов

ЛВЖ - бензин; твердые горючие непылящие материалы – карболит, ПВХ, ДСП

В3

76 Помещение лаборатории хроматографии горючих газов и нефтепродуктов

Твердые горючие материалы – текстолит, полистирол, ДСП

В3

77 Помещение лаборатории хроматографии нестабильного газового конденсата

ЛВЖ – конденсат (по октану); твердые горючие материалы – текстолит, полистирол, ДСП, ПВХ

В4

78 Помещение лаборатории калибровки аналитических проб

ЛВЖ – ацетон, гексан, диэтиловый эфир; и др. Твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол, ДСП

В3

79 Помещение приготовления растворов

ЛВЖ – гексан, ацетон и др.

А

80 Помещение лаборатории теплоэнергетических процессов

ЛВЖ - диэтиловый эфир и др. Твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол

В3

81 Помещение лаборатории анализа аминов

Твердые горючие непылящие материалы - ДСП, ПВХ

В4

82 Помещение лаборатории анализа стабильного конденсата

ЛВЖ – пентан, гексан и др. Твердые горючие материалы – ДСП

В3

83 Помещение лаборатории анализа общей серы

Твердые горючие вещества и материалы – сера, ДСП

В3

84 Помещение лаборатории анализа нефтепродуктов

ЛВЖ – бензин, дизтопливо «З». Твердые горючие материалы – ДСП

В3

85 Помещение лаборатории внутреннего контроля

ЛВЖ – бензин, дизтопливо, конденсат (по октану). Твердые горючие материалы – ДСП

В3

86 Помещение лаборатории анализа серы

Твердые горючие вещества и материалы – сера, ДСП

В4

87 Помещение лаборатории контроля товарных нефтепродуктов

ЛВЖ – бензин, дизтопливо, конденсат, спирт этиловый; твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол, ДСП

В3

88 Помещение лаборатории анализа бензинов

ЛВЖ – бензин, дизтопливо «З», конденсат, гептан и др.

А

89 Помещение колориметрической лаборатории

ГЖ – мазут; твердые горючие материалы – ДСП, полистирол

В4

90 Помещение лаборатории входного контроля

ЛВЖ – ацетон, изооктан и др., ГЖ – мазут, масло; твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол, ДСП

В3

91 Помещение санитарной лаборатории для анализа пластовых вод

ЛВЖ – гексан, изопропиловый спирт. Твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол, ДСП

В3

92 Помещение экоаналитического анализа воздуха

Твердые горючие непылящие материалы – карболит ДСП, ПВХ, полистирол, текстолит

В3

93 Помещение технологического отделения кислородно-азотной станции

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В4

94 Помещение ремонта и испытания баллонов на герметичность

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

95 Помещение окрасочного отделения ремонта и испытания баллонов

ЛВЖ - уайт-спирит

Б

96 Помещение наполнения баллонов кислородом

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

97 Помещение наполнения баллонов азотом

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

98 Помещение хранения баллонов с кислородом

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

99 Помещение аппарата воздушного охлаждения воды

Негорючие вещества и материалы

Д

100 Помещение приточной венткамеры

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

101 Помещение вытяжной венткамеры

Твердые горючие материалы - ПВХ, карболит

Соответствует категории обслуживаемого помещения [5], но не ниже В4

Хранение, перекачка и отпуск продукции

102 Помещение газонаполнительного отделения ГНС

СУГ – пропан

А

103 Помещение насосной резервуарного парка хранения ДФ и КФ

ЛВЖ – керосин, дизтопливо «З»; ГЖ - масло

Б

104 Помещение манифольдной резервуарного парка хранения ДТ и керосина

ЛВЖ – керосин, дизтопливо «З»; ГЖ – масло

Б

105 Помещение насосной резервуарного парка паспортизации моторных топлив

ЛВЖ - бензин

А

106 Помещение манифольдной резервуарного парка хранения пропана

СУГ - пропан

А

107 Помещение насосной резервуарного парка хранения бензина и стабильного гидрогенизата

ЛВЖ – бензин, гидрогенизат

А

108 Помещение манифольдной резервуарного парка хранения БФ и стабильного гидрогенизата

ЛВЖ – бензин, гидрогенизат

А

109 Помещение насосной резервуарного парка хранения бутана технического, СПБТ

СУГ - пропан, бутан

А

110 Помещение насосной резервуарного парка хранения изопентана, ПГФ

ГГ – пропан; ЛВЖ – пентан, гексан, изопентан

А

111 Помещение насосной резервуарного парка хранения реактивного топлива

ЛВЖ – реактивное топливо

А

112 Помещение насосной дизтоплива

ЛВЖ – дизтопливо «З»

Б

113 Помещение насосной сжиженного пропана

СУГ – пропан

А

114 Помещение склада хранения технического углерода

Твердые горючие материалы – техуглерод гранулированный затаренный, древесина, бумага

В1

115 Помещение насосной склада ГСМ

ЛВЖ – бензин, дизельное топливо «З»

А

116 Помещение маслонасосной склада масел

ГЖ – масло

В1

Водоснабжение, водоподготовка и очистка сточных вод

117 Помещение насосной воды горячего цикла

ГЖ - масло, твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В3

118 Помещение насосной воды холодного цикла

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

119 Помещение станции оборотного водоснабжения СОГ

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В4

120 Помещение насосной промстоков

ЛВЖ - бензин

А

121 Помещение мокрого отделения (решеток) хозбытовых стоков

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

122 Помещение водоумягчительной станции

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В4

123 Помещение химводоподготовки котельной

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

124 Помещение ЦТП

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В4

125 Помещение кустовой фильтрационной насосной станции

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

126 Помещение насосной станции хозяйственно-питьевого и противопожарного водоснабжения

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит, вода

В4

127 Помещение аппаратной химводоочистки

Твердый горючий материал – ДСП

В4

128 Помещение насосной 2 водоподъема

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

Энергетика, электроснабжение

129 Помещение машзала электростанции собственных нужд

ГГ – природный газ в качестве топлива; ГЖ – масло

В2

130 Помещение выпрямительной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

131 Помещение газопоршневой электростанции

ГГ – природный газ в качестве топлива, ГЖ – масло

В3

132 Помещение для передвижной автоматизированной электростанции

ГГ – природный газ в качестве топлива, ГЖ - масло

В2

133 Помещение аварийных турбогенераторов

ГГ – природный газ в качестве топлива; ГЖ – масло

В1

134 Помещение ДЭС

ЛВЖ – дизтопливо «З»; ГЖ – масло

В1

135 Помещение дистилляторной

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

136 Помещение аккумуляторной (гелевые аккумуляторы)

Твердые горючие материалы – ПВХ, полистирол

В3

137 Помещение аккумуляторной (кислотные аккумуляторы)

ГГ – водород при зарядке аккумуляторов

А

138 Помещение аккумуляторной (щелочные аккумуляторы)

Твердые горючие материалы – ПВХ, полистирол

В3

139 Помещение блока автоматики бесперебойного питания

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

140 Помещение ЗРУ

Твердые горючие материалы – ПВХ

В3

141 Помещение КТП

ГЖ – масло, твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В2

142 Помещения щитов, пунктов управления (ЩСУ, НКУ и т.п.)

Твердые горючие непылящие материалы – ПВХ, карболит

В3

143 Помещение распределительного пункта ЭХЗ

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В3

144 Помещение котлоагрегатов котельной

ГГ – природный газ в качестве топлива

Г

145 Помещение теплового узла

Негорючие вещества и материалы

Д

146 Помещение утилизационной насосной станции

Твердые горючие материалы - ПВХ, карболит

В4

Связь, АСУТП, пожаротушение

147 Операторная ЦПУ

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В3

148 Помещение операторной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, ДСП, полистирол

В4

149 Помещение аппаратной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, ДСП, полистирол

В3

150 Помещение аппаратной КИПиА

Твердые горючие материалы – ПВХ, текстолит, полистирол

В3

151 Помещение мультиплексорной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

152 Помещение серверной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

153 Помещение микропроцессорной

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

В3

154 Помещение кроссовой

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

155 Помещение радиомастерской

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол, канифоль

В3

156 Помещение линейно-аппаратного зала

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

157 Помещение АТС

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ, полистирол

В3

158 Помещение мотопомпы

ЛВЖ – бензин; ГЖ – масло; твердые горючие материалы – брезент, пластмасса

А

159 Помещение задвижек установки пенного пожаротушения

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

160 Помещение узла пенопожаротушения

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

161 Помещение узла газового пожаротушения

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

162 Помещение МИЖУ

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Д

163 Помещение узла управления задвижками ППВ

Твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

164 Помещение задвижек ППВ

Негорючие материалы в холодном состоянии

Д

ПОДСОБНОГО, СКЛАДСКОГО НАЗНАЧЕНИЯ И ТРАНСПОРТА

165 Помещение токарной мастерской

ГЖ – масло

В3

166 Помещение слесарной мастерской

ГЖ – масло; твердые горючие материалы – ПВХ, карболит

В4

167 Помещение для ремонта и тарировки предохранительных клапанов

Твердые горючие материалы - ПВХ, карболит

В4

168 Помещение сварочного поста

Негорючие материалы в раскаленном состоянии

Г

169 Помещение стеклодувной мастерской

ГГ – природный газ в качестве топлива

Г

170 Помещение кузнечного цеха

ГГ – природный газ в качестве топлива; негорючие материалы в раскаленном состоянии

Г

171 Помещение склада ЛКМ

ЛВЖ – растворители, ЛКМ

А

172 Помещение склада приборов

Твердые горючие материалы – бумага, ПВХ, древесина

В2

173 Помещение склада химической посуды

Твердые горючие материалы – картон, древесина, полиэтилен

В3

174 Помещение склада хранения тары

Твердые горючие материалы – бумага, древесина, полиэтилен

В1

175 Помещение склада ЛВЖ и ГЖ

ЛВЖ – гексан, ацетон и др.

А

176 Помещение склада аварийного запаса

Твердые горючие материалы – ПВХ, древесина

В2

177 Помещение склада ГО ЧС

Твердые горючие материалы – древесина, резина, ткань х/б, пластмасса

В1

178 Помещение склада спецодежды

Твердые горючие материалы – древесина, искусственная кожа, ткань, картон

В2

179 Помещение инструментального склада

Твердые горючие материалы – древесина, ткань, картон, ПВХ, оргстекло

В2

180 Помещение склада хранения шин

Твердые горючие материалы – резина

В1

181 Помещение склада запасного оборудования

Негорючие материалы в холодном состоянии

Д

182 Помещение склада КИПиА

Твердые горючие материалы – ПВХ карболит

В3

183 Помещение кладовой ЗИП

Твердый горючий материал - древесина

В4

184 Помещение склада хранения металла

Негорючий материал в холодном состоянии

Д

185 Помещение склада тарного хранения масла

ГЖ – масло

В1

186 Помещение материально-технического клада

Твердые горючие материалы – древесина, бумага, резина, ПВХ

В1

187 Помещение хранения баллонов с пропаном

СУГ – пропан

А

188 Помещение гаража (помещение пожарной техники)

ЛВЖ – дизтопливо «З»; ГЖ – масло, твердые горючие материалы – резина, ПВХ, картон, искусственная кожа

В2

189 Помещение стоянки погрузчика

ЛВЖ – дизтопливо «З»

В3

190 Помещение зарядки аккумуляторных батарей электропогрузчика

ГГ – водород

А

 

10 Перечень типопредставителей наружных установок объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром» с категориями по взрывопожарной и пожарной опасности

 

Расчетные обоснования категорий наружных установок, указанных в таблице 10.1, приведены в приложении Б настоящего стандарта.

 

Таблица 10.1

 

Наименование наружной установки

Обращающиеся вещества, материалы

Категория наружной установки

ОСНОВНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Транспортировка и подземное хранение газа

1 Скважины

ГГ – природный газ

Ан

2 Крановый узел

ГГ – природный газ

Ан

3 Пункт переключающей арматуры

ГГ – природный газ

Ан

4 Абсорберы

ГГ – природный газ

Ан

5 Пылеуловители мехочистки газа

ГГ – природный газ

Ан

6 Пробкоуловитель

ГГ – природный газ

Ан

7 Сепараторы газа

ГГ – природный газ

Ан

8 Узел замера газа

ГГ – природный газ

Ан

9 Узел редуцирования газа

ГГ - природный газ

Ан

10 АВО газа

ГГ – природный газ

Ан

11 Аппаратный двор СОГ

ГГ – пропан

Ан

12 Резервуарный парк общецеховой системы маслоснабжения КЦ

ГЖ – масло

Вн

13 АВО ДЭГ

ГЖ - ДЭГ

Вн

14 Блок УПТПИГ

ГГ – природный газ

Ан

15 Аккумуляторы импульсного газа

ГГ – природный газ

Ан

16 Испарители дренажной системы

ГГ – пропан

Ан

17 Устройство запуска очистного устройства

ГГ – природный газ

Ан

18 Устройство приема очистного устройства

ГГ – природный газ

Ан

Переработка газа и газового конденсата

19 Блок сепарации УСК

ГГ – природный газ

Ан

20 Печь подогрева конденсата УСК

ГГ – природный газ в качестве топлива, ЛВЖ – конденсат

Ан

21 АВО сжиженного пропана

СУГ - пропан

Ан

22 Циклоны участка термического производства углерода (УТПУ)

ГГ - водород

Ан

23 Установка газовых генераторов УТПУ

ГГ – природный газ в качестве топлива

Гн

24 Углеродоосадители УТПУ

ГГ – водород

Ан

25 Узел одоризации цеха налива сжиженного газа и конденсата

ЛВЖ - одорант

Ан

26 Аппаратный двор установки сепарации пластового газа высокого давления

ГГ - природный газ, ЛВЖ – конденсат

Ан

27 Метанольный узел установки сепарации пластового газа высокого давления

ЛВЖ – метанол

Ан

28 Аппаратный двор установки очистки газа от сероводорода и углекислоты

ГГ – природный газ

Ан

29 Аппаратный двор установки получения серы

ГГ – сероводород

Ан

30 Аппаратный двор установки стабилизации газового конденсата и обработки сточных вод

ЛВЖ – конденсат (по октану)

Ан

31 Аппаратный двор установки очистки газа от кислых компонентов с повторным компримированием

ГГ – природный газ

Ан

32 Аппаратный двор установки осушки и отбензинивания газа

ГГ – природный газ

Ан

33 Блок атмосферной перегонки комбинированной установки по переработке газового конденсата

ГГ – природный газ

Ан

34 Блок ВП комбинированной установки по переработке газового конденсата

СУГ – пропан

Ан

35 Блок очистки и получения сжиженных газов комбинированной установки по переработке газового конденсата

ГГ – природный газ

Ан

36 Блок электрообессоливания и обезвоживания комбинированной установки по переработке газового конденсата

ГГ – природный газ

Ан

37 Аппаратный двор установки гидроочистки

ГГ – водород

Ан

38 Аппаратный двор установки каталитического риформинга

ГГ – водород

Ан

39 Блок «Hawaii» установки грануляции серы

ГГ – сероводород; твердое горючее вещество – сера

Вн

40 Блок колонн и емкостей пропана блока извлечения изопентана и узла получения пропана

ГГ – пропан, бутан

Ан

41 АВО изопентана и ПБФ

СУГ – пропан, бутан

Ан

42 Аппаратный двор секции гидроочистки КФ установки гидроочистки керосина и дизельного топлива

ГГ – водород, метан, ЛВЖ – бензин, дизтопливо, керосин

Ан

43 Аппаратный двор секции гидроочистки и парафинизации установки гидроочистки керосина и дизельного топлива

ГГ – водород, метан, ЛВЖ – бензин, дизтопливо, керосин

Ан

44 Реакторные блоки установки гидроочистки керосина и дизельного топлива

ГГ – водород, ЛВЖ – дизтопливо, керосин

Ан

45 Сырьевые теплообменники секции каталитического риформинга БФ установки гидроочистки керосина и дизельного топлива

ГГ – водород, ЛВЖ – бензин

Ан

46 Аппаратный двор секции каталитического риформинга БФ и ДТ установки каталитического риформинга

ГГ – водород, пропан; ЛВЖ – бензин

Ан

47 Холодильники секции каталитического риформинга БФ установки гидроочистки керосина и дизельного топлива

ГГ – пропан

Ан

48 Аппаратный двор секции предварительной гидроочистки БФ УКР

ГГ - водород; ЛВЖ - бензин

Ан

49 Блок отпарки секции предварительной гидроочистки БФ УКР

ГГ – пропан; ЛВЖ - бензин

Ан

50 Реакторный блок секции каталитического риформинга БФ

ГГ – водород; ЛВЖ – бензин

Ан

51 Сепараторы секции каталитического риформинга БФ

ГГ – водород; ЛВЖ – бензин

Ан

52 Сепараторы секции предварительной гидроочистки БФ

ГГ – водород; ЛВЖ – бензин

Ан

53 Аппаратный двор опытно-промышленной установки каталитического риформинга «Петрофак»

ГГ – водород

Ан

54 Узел смешения установки моторных топлив

ЛВЖ – бензин, дизтопливо «З», керосин, гексан

Ан

55 Узел подачи охлаждающей жидкости установки моторных топлив

ЛВЖ – керосин

Бн

56 Аппаратный двор узла приготовления присадок

ЛВЖ – керосин

Бн

57 Аппаратный двор установки получения гелиевого концентрата, этана и ШФЛУ

ГГ – природный газ, пропан

Ан

58 Блок тонкой очистки гелия установки получения гелия из гелиевого концентрата

ГГ – природный газ, пропан

Ан

59 Блок очистки этановой фракции установки очистки сырьевого газа от сернистых соединений

ГГ – природный газ

Ан

ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Общего назначения

60 Ресиверы сжатого азота

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

61 Установка получения жидкого кислорода, азота и осушки воздуха

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

62 Емкости дегазации установки фильтрации загрязненных вод и сжигания промотходов

ГГ – кислый газ (по сероводороду)

Ан

63 Печь дожига установки фильтрации загрязненных вод и сжигания промотходов

ГГ – природный газ в качестве топлива

Гн

64 Градирня

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

65 ABOводы

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

Хранение, перекачка и отпуск продукции

66 Резервуарный парк хранения подтоварной воды

ЛВЖ – метанол

Ан

67 Наливная ж/д эстакада сжиженных газов

СУГ – пропан, бутан

Ан

68 Пункт приема и выдачи баллонов на ремонт и освидетельствование ГНС

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

69 Пункт заправки газобаллонных автомобилей ГНС

СУГ – пропан

Ан

70 Арматура (манифольдная) налива сжиженного газа и конденсата

СУГ – пропан

Ан

71 Склад сжиженных газов

СУГ - пропан, ЛВЖ - конденсат, бензин

Ан

72 Наливная эстакада сжиженных газов в а/ц

СУГ – пропан, бутан

Ан

73 Склад гранулированной серы установки грануляции серы

Твердое горючее вещество – сера

Вн

74 Резервуарный парк хранения керосиновой и дизельной фракций

ЛВЖ - керосин

Бн

75 Пункт налива светлых нефтепродуктов в а/ц

ЛВЖ - бензин, ДТ

Ан

76 Насосная светлых нефтепродуктов

ЛВЖ - бензин, ДТ

Ан

77 Насосная темных нефтепродуктов

ГЖ – мазут

Вн

78 Газгольдеры хранения водорода и азота

ГГ - водород

Ан

79 Резервуарный парк хранения изопентана, ПГФ

ЛВЖ – изопентан

Ан

80 Сливоналивная ж/д эстакада изопентана, ПГФ

ЛВЖ – изопентан

Ан

81 Резервуарный парк хранения реактивного топлива

ЛВЖ – реактивное топливо

Ан

82 Резервуарный парк хранения ДЭГ

ГЖ - ДЭГ

Вн

83 Резервуарный парк хранения метанола

ЛВЖ – метанол

Ан

84 Подземный склад хранения метанола

ЛВЖ - метанол

Ан

85 Насосная метанола

ЛВЖ – метанол

Ан

86 Узел переключающих задвижек (манифольдная) метанола

ЛВЖ - метанол

Ан

87 Пункт налива метанола в а/ц

ЛВЖ – метанол

Ан

88 Сливоналивная эстакада метанола в ж/д цистерны

ЛВЖ – метанол

Ан

89 Электрозадвижки наливного причала

ЛВЖ - бензин, ДТ

Ан

90 Резервуарный парк хранения СК

ЛВЖ - СК (по пентану)

Ан

91 Узел приема и хранения одоранта

ЛВЖ - одорант

Ан

92 Топливозаправочный пункт

ЛВЖ - бензин

Ан

Энергетика, водоснабжение и очистка сточных вод

93 Открытое распределительное устройство напряжения

ГЖ – масло

Вн

94 Установка электрохимзащиты

Твердые горючие материалы – карболит, ПВХ

Дн

95 Блок приема и откачки шлама и нефтепродуктов резервуарного парка комплекса очистных сооружений (КОС)

ЛВЖ – бензин, дизтопливо; ГЖ – мазут

Ан

96 Разделочные резервуары резервуарного парка КОС

ЛВЖ - нефть

Ан

97 Резервуары – аккумуляторы КОС

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

98 Резервуары сброса аварийных илов КОС

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

СКЛАДСКОГО НАЗНАЧЕНИЯ

99 Резервуарный парк хранения ГСМ

ГЖ - масла, ДЭГ

Вн

100 Резервуарный парк хранения дизтоплива

ЛВЖ - ДТ

Бн

101 Склад тарного хранения ГСМ

ЛВЖ - ДТ

Бн

102 Открытый склад хранения металла

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

103 Парк хранения азота

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Дн

 

 

Приложение А

(справочное)

 

Расчеты критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категорий типопредставителей помещений объектов транспортировки, подземного хранения и переработки газа ОАО «Газпром»

 

А.1 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения узла подключения КС к МГ

Расчет см. А.1.3, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.2 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения блока сепарации СПХГ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 84 м, ширина b= 12 м, высота h= 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 34 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Уренгоя) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (по метану – CH4) горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В блоке сепарации производится очистка (разделение) газа от механических примесей и влаги с использованием следующего технологического оборудования: 15 сепараторов газа 1-й ступени объемом 2,85 м3, общей производительностью 1 млн м3/сут, трубопровод: входящий – диаметром 159 мм, длиной 2 м, выходящий – диаметром 159 мм, длиной 15 м, давлением 73 кг/см2; 14 сепараторов газа 2-й ступени объемом 5,7 м3, общей производительностью 1 млн м3/сут (0,83 м3/с каждый), трубопровод: входящий – диаметром 159 мм, длиной 2 м, выходящий – диаметром 159 мм, длиной 10 м, давлением 73 кг/см2 (7157 кПа); 3 замерные емкости с пластовой водой.

Отключение автоматическое без резервирования, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1], принимается равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация сепаратора 2-й ступени, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для метана:

image014.png,

где Vп =84 · 12 · 7 = 7056 м3,

Vг = Vа + Vт,

где Vа- объем газа, вышедшего из аппарата, м3;

Vа = 0,01 · 7157 · 5,7 = 407,95 м3,

Vт- объем газа, вышедшего из трубопровода после отключения, м3;

Vт = V + V,

где V- объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V = 0,83 · 120 = 99,6 м3,

V- объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V = 0,01 · 3,14 · 7157 · 0,0782 (2 + 10) = 16,4 м3,

Vт = 99,6 + 16,4 = 116 м3,

Vг = 407,95 + 116 = 523,95 м3.

image053.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.3 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения цеха осушки газа

Расчет см. А.1.18, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.4 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения цеха очистки газа

Расчет см. А.1.2, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.5 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения галереи нагнетателей компрессорного цеха (или отсека нагнетателя)

Расчет см. А.1.4, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094

 

А.6 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения машинного зала КЦ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 52 м, ширина b= 15 м, высота h= 16 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия, H, составляет 14,5 м.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (по метану - CH4): горючий газ (ГГ).

Масло для двигателей МС-8П: горючая жидкость (ГЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении машзала находится газотурбинный двигатель, применяющийся в качестве привода для центробежного нагнетателя в составе ГПА. В качестве топлива в газотурбинном двигателе используется природный газ. В маслосистеме двигателя находятся 2 маслобака объемами 6 м3 и 1 м3.

2. Расчет критериев пожарной опасности

2.1 Определение необходимых условий.

а) В помещении обращается ГГ и ГЖ. ГГ используется в качестве топлива, поэтому должен учитываться только при отнесении помещения к категории Г. В помещении обращается ГЖ, нагретая ниже температуры вспышки, возможность образования аэрозоля отсутствует. При этом коэффициент участия ГЖ во взрыве Z = 0 по таблице 2 НПБ 105-03 [1].

В этих условиях выполняется необходимое условие отнесения помещения к одной из пожароопасных категорий В1 - В4.

б) Для конкретизации категории рассчитываются пожарная нагрузка Q, МДж, и удельная пожарная нагрузка g, МДж/м2.

image044.png,

Gмасло = (1 + 6) м3 · 895 кг/м3 = 6265 кг.

Q= 6265 · 41,87 = 262315,6 МДж.

image046.png.

За площадь размещения пожарной нагрузки принимается площадь помещения (780 м2), так как она меньше вычисленной (3500 м2) по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 0,5 м2.

image054.png МДж/м2.

Рассчитанная удельная пожарная нагрузка соответствует категории В3 (g = 181 ¸ 1400 МДж/м2) по таблице 4 НПБ 105-03 [1].

2.2 Определение достаточных условий отнесения помещения к категории В3.

а) Способ размещения пожарной нагрузки соответствует нормируемому п. 25 НПБ 05-03 [1].

б) Проверяется выполнение неравенства по п. 25 НПБ 105-03 [1] для рассчитанного количества пожарной нагрузки Q:

Q³ 0,64 · gт · H2,

где gт

= 1400 МДж/м2 при 181 МДж/м2£ g£ 1400 МДж/м2;

H

- минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия, м,

262315,6 ³ 0,64 · 1400 · 14,52 = 188384 МДж.

Неравенство выполняется.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев пожарной опасности показывают, что выполняется необходимое условие (удельная пожарная нагрузка обращающейся в помещении ГЖ соответствует категории В3), однако одно из достаточных условий не выполняется (неравенство верно), поэтому данное помещение следует отнести к категории В2.

 

А.7 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения машинного зала с ГПА

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 71,8 м, ширина b= 18 м, высота h = 12 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ставрополя) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (по метану – CH4): горючий газ (ГГ).

Масло – в системе гидравлики.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В машинном зале компрессорного цеха (КЦ) размещены газоперекачивающие агрегаты ГПА в составе двигателя и нагнетателя (4 шт.) производительностью 1,7 млн м3/с (19,7 м3/с) (каждый), трубопровод: входящий – диаметром 426 мм, длиной 12 м, давлением 50 кг/см2, выходящий – диаметром 426 мм, длиной – 10 м, давлением 100 кг/см2 (9804 кПа).

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращаются ГГ и ГЖ. Природный газ – ГГ, способен образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация выходящего трубопровода, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для метана:

image014.png,

где Vп = 71,8 · 18 · 12 = 15508,8 м3;

Vг = V + V,

где V – объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V = q · T = 19,7 · 120 = 2364 м3,

V – объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V = 0,01 · p · P · (r2 · L) = 0,01 · 3,14 · 9804 · (0,2132 · 10) = 139,7 м3,

Vг = 2364 + 139,7 = 2503,7 м3,

image055.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.8 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отсека автоматики ГПА

Расчет см. А.1.6, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.9 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отсека автоматической системы пожаротушения ГПА

Расчет см. А.1.7, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.10 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отсека маслоблока ГПА

Расчет см. А.1.8, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.11 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отсека маслоохладителей ГПА

Расчет см. А.1.9, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.12 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения фильтров газа

Расчет см. А.1.11, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.13 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения подготовки масла КЦ

Расчеты см. А.1.13, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.14 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения блока запорной арматуры топливного и пускового газа

Расчет см. А.1.14, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.15 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения установки подготовки топливного, пускового и импульсного газа

Расчет см. А.1.15, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.16 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения блока распределения газа

Расчет см. А.1.16, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.17 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения блока редуцирования газа

Расчет см. А.1.17, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.18 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения аппарата воздушного охлаждения масла

Расчет см. А.1.37, приложение А СТО Газпром 2-1.1-094.

 

А.19 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения турбокомпрессорного агрегата пропана СОГ

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 15,4 м, ширина b = 9,3 м, высота h= 8 м.

Расчетная температура воздуха tр = 34 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Уренгоя) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (метан – CH4) в качестве топлива: горючий газ (ГГ).

Пропан (C3H8): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для компримирования пропана, размещен турбоагрегат с трубопроводами: входящий – диаметром 700 мм, длиной 30 м, давлением 4 кг/см2, выходящий - диаметром 500 мм, длиной 30 м, давлением 13 кг/см2, производительностью 7000 м3/ч (1,94м3/с).

Отключение автоматическое без резервирования, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается природный газ (ГГ), способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация выходящего трубопровода компрессора, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для пропана:

image015.png,

где Vп = (15,4 · 9,3 · 8) = 1145,76 м3;

image056.pngкг/м3,

Vг- объем газа, вышедшего в помещение в результате аварийной ситуации, м3.

Vг = V + V,

где V- объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V = q · T= 1,94 · 120 = 232,8 м3;

V- объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V = 0,01 · p · P · (r2 · L) = 0,01 · 3,14 · 1274 (0,252 · 30) = 75,0 м3;

Vг = 232,8 + 75 = 307,8 м3.

image057.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.20 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной установки сепарации пластового газа высокого давления

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 18 м, ширина b = 12 м, высота h= 8,7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года, h = 0,2 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Метанол, конденсат (по октану): легковоспламеняющиеся жидкости (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении насосной, где происходит перекачка пароконденсата, углеводородного конденсата и метанола, размещены: 2 насоса перекачки пароконденсата, 2 насоса перекачки углеводородного конденсата и 2 насоса перекачки метанола производительностью 4 м3/ч (0,001 м3/с) с выходным трубопроводом диаметром 57 мм, длиной 2,5 м.

Отключение ручное, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращаются ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способные образовывать взрывоопасные паровоздушные смеси, что соответствует необходимому условию отнесения данного помещения к категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса перекачки метанола как наиболее опасного вещества согласно ряду ЛВЖ (см. 6.4.3), приводящая к поступлению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (4у) для метанола:

image058.png,

где rв = 1,128 кг/м3 по таблице 6.1,

Vп = (18 · 12 · 8,7) = 1879,2 м3,

m- масса паров метанола, поступивших в помещение в результате аварийной ситуации, кг.

m = W · Fи · T,

image059.png,

h= 2,2 по таблице 3 НПБ 105-03 [1] для исходных данных;

image060.png кПа.

W= 10-6 · 2,2 · image061.png · 35,48 = 4,4 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи- площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается аварийный объем разлившейся жидкости, Vав, м3:

Vав = Vа + Vт,

где Vа- объем метанола, вышедшего из аппарата (насоса) до его отключения, м3;

Vа = q · T = 0,001 · 300 = 0,3 м3,

Vт- объем метанола, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

Vт= 0,01 · p · P · (r2 · L) = 3,14 · 0,02852 · 2,5 = 0,007 м3,

Vав = 0,3 + 0,007 = 0,307 м3.

Вычисленная площадь испарения составляет 307 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (216 м2).

m = 4,4 · 10-4 · 216 · 3600 = 373,25 кг.

Так как рассчитанная масса паров превышает фактическую массу испарившейся жидкости (mж = 0,307 м3 · 786,9 кг/м3 = 241,6 кг), в дальнейших расчетах за массу паров принимается масса разлившейся жидкости.

image062.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.21 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения машзала установки получения серы

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 102 м, ширина b = 23 м, высота h = 23 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Сероводород (H2S): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В машинном зале осуществляется подача серосодержащего газа и технологического воздуха на аппаратный двор установки получения серы с использованием следующего технологического оборудования: 6 воздуходувок и 2 газодувки кислого газа производительностью 123 тыс. м3/ч (34,2 м3/с) давлением 0,15 кг/см2 с выходящим трубопроводом диаметром 810 мм, длиной 30 м.

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что соответствует необходимому условию отнесения данного помещения к категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация газодувки, приводящая к выбросу горючей среды в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (4у):

image063.png,

где Z

= 0,5 для ГГ по таблице 2 [1]; HТ, tр – по исходным данным;

rв

= 1,128 по таблице 6.1;

Vп

= (102 · 23 · 23) = 53958 м3,

m

- масса газа, поступившего в помещение в результате аварийной ситуации, кг:

mг = (Vа + Vт) · rг,

где Vа- объем газа, вышедшего из аппарата до его отключения, м3:

Vа = q · T = 34,2 · 120 = 4104 м3,

Vт – объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3:

Vт= 0,01 · p · P · (r2 · L) = 0,01 · 3,14 · 14,7 · (0,42 · 30) = 2,2 м3;

rг- плотность газа (сероводорода) при расчетной температуре, кг/м3:

image064.png кг/м3;

m= (4104 + 2,2) · 1,33 = 5461,2 кг.

image065.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.22 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения компрессорной установки очистки газа от кислых компонентов с повторным компримированием

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 54 м, ширина b = 24 м, высота h= 13 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (по метану - CH4): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении компрессорной осуществляется повторное компримирование газа использованием следующего технологического оборудования: 2 насоса перекачки воды и 5 компрессоров очищенного газа производительностью 28 тыс. м3/ч (7,8 м3/с).

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что соответствует необходимому условию отнесения данного помещения к категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация компрессора, приводящая к поступлению горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновение пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для метана:

image014.png,

где Vп = (54 · 24 · 13) = 16848 м3,

Vг = Vав,

где Vав – объем газа, вышедшего из компрессора до его отключения, м3;

Vав = q · T = 7,8 · 120 = 936 м3,

image066.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.23 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения компрессорной установки осушки и отбензинивания газа

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l= 90 м, ширина b= 18,5 м, высота h= 18 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Природный газ (по метану – CH4): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении компрессорной, предназначенной для компримирования газа, находятся: 3 турбодетандера, 4 конечных компрессора, 3 паровых турбины, 2 компрессора циркуляции регенерационного газа, 32 масляных насоса и 3 центробежных компрессора производительностью 240 тыс. м3/ч (66,7 м3/с). Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что соответствует необходимому условию отнесения данного помещения к категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация центробежного компрессора, приводящая к поступлению горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для метана:

image014.png,

где Vп = (90 · 18,5 · 18) = 29970 м3,

Vг = Vав,

где Vав- объем газа, вышедшего из компрессора до его отключения, м3;

Vав = q · T= 66,7 · 120 = 8004 м3,

image067.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.24 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной установки осушки и отбензинивания газа

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 18,5 м, ширина b= 18 м, высота h= 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года равна 0,5 м/с.

1.2 Характеристика вещества и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

ШФЛУ (по пентану – C5H12): легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении насосной производится перекачка ШФЛУ, конденсата и промывочной воды с использованием следующего оборудования: – 3 насоса ШФЛУ, производительность 59 м3/ч (0,0164 м3/с), давление 17,5 кг/см2; трубы входящие – диаметром 158 мм, длиной 1,5 м, выходящие – диаметром 108 мм, длиной 0,7 м; 2 насоса конденсата, производительность 24 м3/ч, давление 3,6 кг/см2; 6 насосов промывочной воды.

Отключение ручное, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасные паровоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса, приводящая к истечению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1у) для пентана:

image037.png,

где Vп = (18,5 · 18 · 7) = 2331 м3;

image068.png кг/м3;

mп- масса паров пентана, поступивших в помещение в результате аварии, кг:

mп = W · Fи · T,

W = 10-6 · h· image007.png · Pн,

где h = 2,4 по таблице 3 НПБ 105-03 [1] для исходных данных;

image069.png кПа,

W = 10-6 · 2,4 · image070.png · 115,5 = 23,52 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи- площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, вышедшей из аппарата в результате аварии, Vа, м3,

Vав = q · T= 0,0164 · 120 = 1,97 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 1970 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (333 м2), так как она меньше вычисленной.

m= 23,52 · 10-4 · 333 · 3600 = 2819,6 кг.

Так как рассчитанная масса паров превышает фактическую массу разлившейся жидкости (mж=1,97 м3 · 621,4 кг/м3 = 1224,2 кг), в дальнейших расчетах учитывается фактическое количество жидкости.

image071.pngкПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.25 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной блока ЭЛОУ комбинированной установки по переработке газового конденсата

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 36 м, ширина b= 18 м, высота h= 12 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года равна 0,2 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Конденсат (по гептану C7H16): легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для перекачки жидких технологических сред, находятся: 4 насоса перекачки воды, 2 насоса перекачки деэмульгатора, 2 насоса перекачки солевых стоков, 2 насоса уловленного конденсата, 2 насоса конденсата производительности 65 м3/ч (0,02 м3/с).

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасную паровоздушную смесь, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с конденсатом приводящая к истечению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле для гептана:

image025.png,

где Vп = (36 · 18 · 12) = 7776 м3;

image072.png кг/м3,

mп- масса паров гептана, поступивших в результате расчетной аварии в помещение, кг

m = W · Fи · T,

W = 10-6 · h · image007.png · Pн,

где h = 2,2 по таблице 3 НПБ 105-03 [1] для исходных данных;

image073.png кПа,

W= 10-6 · 2,2 · image074.png · 12,3 = 2,7 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи - площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, разлившейся в результате аварии, Vав, м3,

Vав = q · T = 0,02 · 300 = 6 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 6000 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (648 м2), так как она меньше вычисленной.

m= 2,7 · 10-4 · 648 · 3600 = 629,9 кг.

image075.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.26 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной блока AT комбинированной установки по переработке газового конденсата

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 54 м, ширина b = 12 м, высота h= 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года равна 0,5 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Конденсат (по гептану C7H16): легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

Дизтопливо «З»: легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении производится перекачка жидких технологических сред с использованием следующего оборудования: 10 насосов перекачки дизельной фракции, 6 насосов перекачки ингибитора, насос перекачки масла, насос для светлых нефтепродуктов, 2 насоса 2 % водного раствора аммиака, 2 насоса темных нефтепродуктов и 2 насоса стабильного конденсата производительностью 460 м3/ч (0,13 м3/с).

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасную паровоздушную смесь, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с конденсатом, приводящая к истечению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара. Расчет проводится по гептану как наиболее опасному веществу согласно ряду ЛВЖ (см. 6.4.3).

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (1у) для гептана:

image025.png,

где Vп

= (54 · 12 · 7) = 4536 м3;

rп

- плотность паров гептана при расчетной температуре tр, кг/м3:

image072.png кг/м3,

mп- масса паров гептана, поступивших в результате расчетной аварии в помещение, кг;

mп = W · Fи · T,

W = 10-6 · h · image007.png · Pн,

где h = 2,4 по таблице 3 НПБ 105-03 [1] для исходных данных;

image076.png кПа,

W = 10-6 · 2,4 · image074.png · 12,3 = 2,88 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи- площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем ЛВЖ, поступившей в результате аварийной ситуации (до отключения насоса), Vав, м3:

Vав = q · T = 0,13 · 300 = 39 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 39000 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (648 м2), так как она меньше вычисленной.

mп = 2,88 · 10-4 · 648 · 3600 = 671,85 кг.

image077.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.27 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной блока ВП комбинированной установки по переработке газового конденсата

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 30 м, ширина b= 12 м, высота h = 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Сжиженный газ (по пропану C3H8): горючий газ (ГГ).

Бензин, дизтопливо «З»: легковоспламеняющиеся жидкости (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для перекачки технологических жидкостей, находятся: 2 насоса для дизельной фракции, 2 насоса для 25 % раствора диэтаноламина, 4 насоса перекачки бензиновой фракции, 2 насоса перекачки стабильного гидрогенизата и 2 насоса перекачки сжиженного пропан-бутана производительностью 280 м3/ч (0,08 м3/с) с выходящим трубопроводом – диаметром 200 мм, длиной 6 м.

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается СУГ и ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способные образовывать взрывоопасные газо- и паровоздушные смеси, что отвечает необходимо условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с сжиженным газом, приводящая к поступлению горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для пропана:

image015.png,

гдеVп

= (30 · 12 · 7) = 2520 м3;

Vг

- объем газообразного пропана, поступившего в помещение при расчетной аварии, м3:

Vг = (Vа + Vт) · Kг,

где Kг

- объем паров с 1 л сжиженного газа, м3, равный 0,269 для пропана (см. Справочник) [7];

Vа

- объем СУГ (пропана), вышедшего из насоса до его отключения, л;

Vа = 0,08 · 300 · 103 = 24000 л,

Vт- объем СУГ (пропана), вышедшего из трубопровода после отключения, л;

Vт = 3,14 · 0,12 · 6 · 103 = 188 л,

Vг = 0,269 · (24000 + 188)= 6506,6 м3,

image078.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.28 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения горячей насосной блока AT комбинированной установки по переработке газового конденсата

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 18 м, ширина b= 12 м, высота h = 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года равна 0,2 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Бензин, дизтопливо «З»: легковоспламеняющиеся жидкости (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для перекачки жидких технологических сред, находятся: насосы перекачки дизельной фракции и 2 насоса бензиновой фракции производительностью 198 м3/ч (0,055 м3/с).

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасную паровоздушную смесь, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с бензином, приводящая к истечению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара. Расчет проводится по бензину как наиболее опасному веществу согласно ряду ЛВЖ (см. 6.4.3).

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (4у) для бензина:

image079.png,

где Vп

= (18 · 12 · 7) = 1512 м3;

mп

– масса паров бензина, поступивших в помещение в результате аварии, кг:

mп = W · Fи · T,

W= 10-6 · h · image007.png · Pн,

где h = 2,2 по таблице 3 НПБ 105-03 [1] для исходных данных;

image080.png кПа,

W = 10-6 · 2,2 · image081.png · 42,2 = 9,06 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи – площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, вышедшей из аппарата в результате аварии до отключения насоса, Vав, м3

Vав = q · T= 0,055 · 300 = 16,5 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 16500 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (216 м2), так как она меньше вычисленной.

m= 9,06 · 10-4 · 216 · 3600 = 704,5 кг.

image082.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.29 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной БОПСГ комбинированной установки по переработке газового конденсата

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 66 м, ширина b = 12 м, высота h= 7 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Сжиженный газ (по пропану C3H8): горючий газ (ГГ).

Диэтаноламин: горючая жидкость (ГЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении насосной, предназначенной для перекачки технологических жидкостей, находятся: 2 насоса перекачки 25 % раствора диэтаноламина, 5 насосов перекачки раствора щелочи, 7 насосов перекачки пароконденсата, 2 насоса перекачки сжиженного газа производительностью 64 м3/ч и 2 насоса перекачки сжиженного газа производительностью 110 м3/ч (0,03 м3/с) с выходящим трубопроводом – диаметром 150 мм, длиной 7,5 м.

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается СУГ, при испарении переходящий в ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с сжиженным газом, приводящая к поступлению горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (1гу) для пропана:

image015.png,

где Vп

= (66 · 12 · 7) = 5544 м3;

Vг

объем газообразного пропана, поступившего из насоса до его отключения, м3:

Vг = (Vа + Vт) · Kг,

где Kг

= 0,269 объем паров с 1 л сжиженного газа, м3 [10];

Vа

– объем СУГ, вышедшего из насоса до его отключения, л:

Vа = q · T = 0,03 · 300 · 103 = 9000 л,

Vт – объем СУГ, вышедшего из трубопровода после его отключения, л:

Vт = 3,14 · 0,0752 · 7,5 · 103 = 132 л,

Vг = (9000 + 132) · 0,269 = 2456,5 м3,

image083.pngкПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточна (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.30 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной установки гидроочистки

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 72 м, ширина b = 9 м, высота h = 7,2 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C– абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздуха в помещении в теплый период года принимается равной 0,2 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Бензин: легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

Диэтаноламин, мазут, масло: горючие жидкости (ГЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для перекачки жидких технологических сред, находятся: 4 насоса перекачки мазута, 4 насоса перекачки диэтаноламина, насосы перекачки пароконденсата и воды, 3 насоса перекачки масла и 2 насоса перекачки бензина производительностью 63 м3/ч (0,01 м3/с).

Отключение ручное, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 300 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасные паровоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса с бензином, приводящая к истечению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (4у) для бензина:

image079.png,

где Vп

= (72 · 9 · 7,2) = 4665,6 м3;

m

- масса паров бензина, поступивших в помещение в результате аварии, кг:

m = W · Fи · T,

W = 10-6 · h · image007.png · Pн,

image080.png кПа,

W = 10-6 · 2,2 image081.png · 42,2 = 9,06 · 10-4 кг/(с·м2),

Fи – площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, вышедшей в результате аварии из насоса до его отключения, Vав, м3,

Vав= q · T = 0,01 · 300 = 3 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 3000 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (648 м2), так как она меньше вычисленной.

m= 9,06 · 10-4 · 648 · 3600 = 2113,5 кг,

image084.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.31 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения компрессорной установки гидроочистки

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 18 м, ширина b = 18 м, высота h = 12,6 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Водородосодержащий газ (по водороду – H2): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении осуществляется компримирование газа с использованием следующего оборудования: холодильник антипомпажный и компрессор производительностью 82,5 тыс. м3/ч (22,9 м3/с) с выходящим трубопроводом – диаметром 200 мм, длиной 1,5 м, давление газа 46 кг/см2 (4511 кПа).

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация компрессора, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для водорода:

image012.png,

где Vп

= (18 · 18 · 12,6) = 4082,4 м3;

Vг

- объем водорода, поступившего из компрессора до его отключения, м3:

Vг = Vа + Vт,

где Vа- объем газа, вышедшего из компрессора, м3;

Vа = q · T = 22,9 · 120 = 2748 м3,

Vт- объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

Vт = 0,01 · p · P · (r2 · L) = 0,01 · 3,14 · 4511 · (0,12 · 1,5) = 2,1 м3,

Vг = 2748 + 2,1 = 2750,1 м3,

image085.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.32 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения компрессорной УКР

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 42 м, ширина b = 18 м, высота h= 12,6 м.

Расчетная температура воздуха tр = 40 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Астрахани) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Водородосодержащий газ (по водороду – H2): горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении компрессорной УКР находятся: паровая турбина, 2 поршневых компрессора и компрессор центробежный производительностью 320 тыс. м3/ч (88,9 м3/с) с выходящим трубопроводом давлением 45 кг/см2, диаметром 250 мм, длиной 6 м.

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ГГ, способный образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация компрессора, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для водорода:

image012.png,

где Vп

= (42 · 18 · 12,6) = 9525,6 м3;

Vг

– объем газа, поступившего в результате аварийной ситуации, м3;

Vг = V + V,

где V – объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V = 88,9 · 120 = 10668 м3,

V – объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V = 0,01 · 3,14 · 4413 · (0,1252 · 6) = 13 м3,

Vг = 10668 + 13= 10681 м3,

image086.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.33 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения пункта замера НГКС парка приема и хранения углеводородов

1 Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 6 м, ширина b = 3 м, высота h = 3,3 м.

Расчетная температура воздуха tр = 34 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Сургута) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

НГКС (нефтегазоконденсатная смесь) (содержание гексана - 53 %): легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении производится замер нефтегазоконденсатной смеси в проходящих через помещение четырех трубопроводах производительностью 1000 м3/ч (0,28 м3/с), длиной 25 м, диаметром 325 мм каждый.

Отключение ручное, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2 Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении находится ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасную паровоздушную смесь, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к взрывоопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация трубопровода, приводящая к поступлению горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (1у) для гексана:

image023.png,

где Vп = (6 · 3 · 3,3) = 59,4 м3;

image087.png кг/м3,

m– масса паров гексана, вышедших в результате аварии в помещение, кг;

m = W · Fи · T,

W= 10-6 · h · image007.png · Pн, кг/(с·м2),

c = 0,53, по исходным данным;

image088.png кПа;

h – принимается по таблице 3 НПБ 105-03 [1] соответственно исходным данным.

W= 10-6 · 1 · image089.png · 15,6 = 1,44 · 10-4 кг/(с·м2),

T – время испарения, с, принимается равным 3600 с по НПБ 105-03 [1];

Fи – площадь испарения, м2; определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, разлившейся в помещении в результате расчетной аварии, Vав, м3,

Vав = q · T+ Vт = 0,28 · 120 + 3,14 · 0,162 · 25 = 35,6 м3.

Вычисленная площадь разлива составляет 35600 м2. За площадь испарения принимается площадь помещения (18 м2), так как она меньше вычисленной.

m = 1,44 · 10-4 · 18 · 3600 = 9,33 кг.

image090.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие ЛВЖ с температурой вспышки менее 28°C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании паровоздушной смеси превышает 5 кПа) условия, позволяющие отнести данное помещение к категории А.

 

А.34 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения реакторов печного отделения УППУ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 57,6 м, ширина b = 5,4 м, высота h= 5,4 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (Приложение Г).

Углеводородная смесь: горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении печного отделения находятся 7 технологических ниток, каждая состоит из двух реакторов и одного активатора, предназначенных для получения технического углерода. В реакторах при производстве печного техуглерода образуется углеводородная смесь, содержащая также оксид углерода, водород, которая отводится для дальнейшей обработки, производительность (расход по газу - 34000 м3/с (9,4 м3/с).

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращаются ГГ, способные образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация трубопровода с углеводородной смесью, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для водорода (как наиболее взрывоопасного вещества):

image012.png,

где Vп = 57,6 · 5,4 · 5,4 = 1679,6 м3,

Vг = Vт,

где Vт – объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

Vт = 9,4 · 120 = 1128 м3.

image091.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.35 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отделения улавливания техуглерода УППУ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 54 м, ширина b = 40 м, высота h = 13 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Отходящий газ: состава O2 - 2 %; CH4 - 1 %; CO + CO2 - 15 %; H2O - 50 %; H2 - 18 %.

Водород: горючий газ (ГГ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении отделения происходит улавливание техуглерода в 7 электрофильтрах с отводом отходящих газов на установку нейтрализации производительностью 34000 м3/c (9,4 м3/с).

Отключение автоматическое, без резервирования, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращаются ГГ, способные образовывать взрывоопасные газовоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация воздуховода с отходящими газами от электрофильтра, приводящая к выбросу горючей среды (ГГ - по водороду) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (1гу) для водорода:

image012.png,

где Vп = 54 · 40 · 13 = 28080 м3,

Vг = Vт,

где Vт – объем газа, вышедшего из воздуховода до его отключения, с учетом 18 % содержания водорода в отходящем газе, м3;

Vт = 9,4 · 120 · 0,18 = 203,04 м3.

image092.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии достигаются необходимое (наличие в помещении ГГ) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.36 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения преобразователей подстанции УППУ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 28 м, ширина b = 12 м, высота h = 6 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия Hсоставляет 16 м.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Масло трансформаторное: горючая жидкость (ГЖ).

Карболит, ПВХ: твердые горючие материалы.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении преобразователей подстанции УППУ находятся 15 трансформаторов (по 900 кг масла в каждом); прибор регулирования 1 ´ 0,3 ´ 1,5 м. Каждый трансформатор имеет отбортовку размерами 1,5 ´ 1,5 м.

Суммарная масса горючих материалов: карболита – 15 кг, ПВХа: 25 кг.

2. Расчет критериев пожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

а) В помещении обращается ГЖ, нагретая ниже температуры вспышки без возможности образовать аэрозоль, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к одной из пожароопасных категорий В1-В4.

б) Для конкретизации категории рассчитываются: пожарная нагрузка Q, МДж, и удельная пожарная нагрузка g, МДж/м2.

image044.png,

Q = (900 · 41,87) + (15 · 26,9) + (25 · 20,7) = 38604 МДж.

image046.png.

За площадь размещения пожарной нагрузки принимается площадь отбортовки, но не менее 10 м2 согласно НПБ 105-03 [1],

image093.png МДж/м2.

Рассчитанная удельная пожарная нагрузка соответствует категории В1 (g = более 2200 МДж/м2) по таблице 4 НПБ 105-03 [1].

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев пожарной опасности показывают, что выполняется необходимое и достаточное условие (удельная пожарная нагрузка соответствует категории В1), поэтому данное помещение следует отнести к категории В1.

 

А.37 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения отделения грануляции углерода

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 23 м, ширина b =21 м, высота h = 6 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия H составляет 2 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Технический углерод рыхлый: горючая пыль.

1.3. Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для грануляции технического углерода, размещены: барабаны грануляционные (5 шт.) производительностью каждый 14 т/сут (0,16 кг/с).

Отключение ручное, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 300 с.

2. Расчет критериев пожарной опасности

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация грануляционного барабана, приводящая к поступлению горючей среды (горючей пыли) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается горючая пыль, способная образовывать взрывоопасную пылевоздушную смесь, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории Б.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории Б.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (4у) для пыли:

image010.png кПа,

где Vп

= (23 · 21 · 6) = 2898 м3,

rв

= 1,15 кг/м3, при расчетной температуре, принимается по таблице 6.1;

m

- масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

m = mвз + mав,

где mвз- масса взвихрившейся пыли (mвз) по формуле:

mвз = Kвзmп,

где Kвз

– доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации, допускается принимать 0,9 НПБ 105-03 [1],

mп

- масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, определяется экспериментально и составляет в среднем 0,5 кг.

mвз

= 0,9 · 0,5 = 0,45 кг,

mав

– масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

mав = q · T · Kп,

где q

– производительность оборудования, с которого продолжается поступление рыхлого технического углерода до момента отключения (0,27 кг/с);

T

– время отключения оборудования (300 с);

Kп

– коэффициент пыления техуглерода, принимается равным 1 НПБ 105-03 [1].

mав = 0,27 · 300 · 1 = 81 кг.

Суммарная масса пыли по аварийной ситуации

m = 0,45 + 81 = 81,45 кг.

Определяется избыточное давление взрыва:

image094.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев пожарной опасности показывают, что выполняются необходимое условие (наличие горючей пыли) и достаточное (величина избыточного давления превышает 5 кПа), что позволяет отнести данное помещение к категории Б.

 

А.38 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения упаковочного отделения

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 24 м, ширина b =18 м, высота h = 8 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия H составляет 6 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Технический углерод рыхлый (сажа газовая) – горючая пыль.

Технический углерод гранулированный: твердое горючее вещество, содержание пыли - 6 % согласно ГОСТ 7885-86*.

Бумага, полиэтилен, древесина, карболит, ПВХ: твердые горючие материалы.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудование.

В помещении, предназначенном для упаковки рыхлого и гранулированного технического углерода, находятся: 1 бункер с рыхлым техуглеродом (450 кг), 2 бункера с гранулированным техуглеродом (230 кг), ПФМ (пакетоформирующая машина), европоддоны (20 шт.), 1 пакет бумажных кулей (750 шт. по 350 г), бухта полиэтиленовая – 50 кг, 2 щита управления.

2 Расчет критериев пожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается горючая пыль рыхлого техуглерода (сажа), способная образовывать взрывоопасные смеси с воздухом (при нижнем пределе концентрации взрываемости – не менее 60 г/м3 [8, 9]), что соответствует необходимому условию отнесения помещения к категории Б.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация бункера с рыхлым техуглеродом и поступление горючей пыли в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории Б.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (4у) для пыли:

image010.png кПа,

где Vп

= (24 · 18 · 8) = 3456 м3,

rв

= 1,15 кг/м3, при расчетной температуре, принимается по таблице 6.1;

m

– масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг.

m = mвз + mав,

где mвз – масса взвихрившейся пыли (mвз) по формуле:

mвз = Kвзmп,

где Kвз

– доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации, допускается принимать 0,9 НПБ 105-03 [1],

mп

- масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, определяется экспериментально и составляет в среднем 0,5 кг.

mвз = 0,9 · 0,5 = 0,45 кг,

mав – масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

mав = mа · Kп,

где mа

- количество рыхлого техуглерода в бункере, кг;

Kп

- коэффициент пыления техуглерода, принимается равным 1 НПБ 105-03 [1].

mав = 450 · 1 = 450 кг.

Суммарная масса пыли по аварийной ситуации

m = 0,45 + 450 = 450,45 кг.

Определяется избыточное давление взрыва:

image095.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев пожарной опасности показывают, что выполняются необходимое условие (наличие горючей пыли) и достаточное (величина избыточного давления превышает 5 кПа), что позволяет отнести данное помещение к категории Б.

 

А.39 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной жидкого сырья

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 7,5 м, ширина b = 5,3 м, высота h = 4 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

Скорость движения воздушного потока в помещении в теплый период года 0,5 м/с.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

УВ жидкие (по пентану – C5H12): легковоспламеняющаяся жидкость (ЛВЖ).

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении осуществляется перекачка жидких технологических сред с использованием следующего технологического оборудования: 2 насоса (1 – резерв) по перекачке жидких углеводородов (УВ) общей производительностью 21 т/сут (0,243 кг/с).

Отключение автоматическое без резервирования, расчетное время отключения согласно НПБ 105-03 [1] принимается равным 120 с.

2. Расчет критериев взрывопожарной опасности

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °C, способная образовывать взрывоопасные паровоздушные смеси, что отвечает необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории А.

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация насоса, приводящая к выбросу горючей среды (ЛВЖ) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории А.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по сокращенной формуле (1у) для пентана:

image037.png,

где Vп = (7,5 · 5,3 · 4) = 159 м3;

image096.png кг/м3;

m– масса паров пентана, поступивших в помещение в результате расчетной аварии, кг, рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-03 [1]:

m = W · Fи · T,

image059.png,

image097.png кПа,

W = 10-6 · 1 · image070.png · 94,4 = 0,8 · 10-3 кг/(с·м2),

Fм – площадь испарения, определяется по п. 7 НПБ 105-03 [1] из расчета, что 1 л жидкости разливается на 1 м2.

Рассчитывается объем жидкости, разлившейся в результате аварии, Vав, м3:

Vав = q · T = 0,243 · 120 = 29,2 м3.

За площадь испарения принимается площадь помещения (39,75 м2), так как она меньше вычисленной (29200 м2).

m = 0,8 · 10-3 · 39,75 · 3600 = 114,48 кг.

Количество разлившейся жидкости (m = 29,2 · 2,86 = 83,5 кг) меньше вычисленной массы паров, поэтому в расчете учитывается фактическая масса пентана.

image098.png кПа.

3 Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев взрывопожарной опасности показывают, что при расчетном варианте аварии выполняются необходимое (наличие в помещении ЛВЖ с температурой менее 28 °C) и достаточное (расчетное избыточное давление при сгорании газовоздушной смеси превышает 5 кПа) условия для отнесения данного помещения к категории А.

 

А.40 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения шнекового коридора углеродоосадителей УТПУ

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 30 м, ширина b = 4 м, высота h = 4 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (H) составляет 3 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Технический углерод рыхлый (сажа газовая): горючая пыль.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении коридорного типа производится шнековая транспортировка влажного технического углерода и размещены 3 шнека (по 1 = 30 м) транспортировки, в работе 1 шнек производительностью 30 т/сут (0,347 кг/с). Общая масса единовременно находящегося в помещении техуглерода 625 кг.

Отключение ручное, расчетное время отключения принимается согласно п. 7 НПБ 105-03 [1] равным 300 с.

2. Расчет критериев пожарной опасности

За расчетный вариант принимается аварийный разрыв шнека при продолжающемся поступлении техуглерода, приводящий к поступлению горючей пыли в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.1 Определение необходимого условия.

В помещении обращается горючая пыль, способная образовывать взрывоопасную пылевоздушную смесь, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории Б.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории Б.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (4у):

image010.png,

где Vп

= (30 · 4 · 4) = 480 м3,

rв

= 1,15 кг/м3, при расчетной температуре, принимается по таблице 6.1;

m

– масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг.

m = mвз + mав,

где mвз – масса взвихрившейся пыли (mвз) по формуле:

mвз = Kвзmп,

где Kвз

– доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации, допускается принимать 0,9 НПБ 105-03 [1],

mп

– масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, определяется экспериментально и составляет в среднем 0,5 кг.

mвз = 0,9 · 0,5 = 0,45 кг,

mав – масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

mав = q· T · Kп,

где q

– производительность шнека (0,347 кг/с);

Kп

– коэффициент пыления, принимается равным 1 НПБ 105-03 [1],

mав = 0,347 · 300 · 1 = 104,1 кг,

m = 0,45 + 104,1 = 104,55 кг.

Определяется избыточное давление взрыва:

image099.png кПа.

3. Определение категории помещения

Результаты расчетов критериев пожарной опасности показывают, что выполняются необходимое условие (наличие горючей пыли) и достаточное (величина избыточного давления превышает 5 кПа), что позволяет отнести данное помещение к категории Б.

 

А.41 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения насосной орошения

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 12 м, ширина b = 6 м, высота h = 5 м.

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении, по справочным данным (приложение Г).

Твердые негорючие вещества и материалы в холодном состоянии.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении размещены три насоса перекачки воды и трубопроводная обвязка. Электропривод насосов изолирован металлическими трубками. Щитовая управления размещена в отдельном, выгороженном помещении.

2. Расчет критериев пожарной опасности

В помещении обращаются и находятся негорючие вещества и материалы в холодном состоянии, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к категории Д.

3. Определение категории помещения

Данное помещение не относится к категориям А, Б, В1 - В4, Г, что позволяет отнести ее к категории Д.

 

А.42 Расчет критериев взрывопожарной и пожарной опасности и определение категории помещения рассевов техуглерода

1. Исходные данные

1.1 Характеристика помещения.

Длина l = 24 м, ширина b =18 м, высота h = 10 м.

Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия H составляет 8 м.

Расчетная температура воздуха tр = 35 °C – абсолютная максимальная температура воздуха (для района г. Ухты) согласно таблице 2 СНиП 23-01-99* [6].

1.2 Характеристика веществ и материалов, обращающихся (находящихся) в помещении по справочным данным (приложение Г).

Техуглерод гранулированный: твердое горючее вещество, содержание пыли 6 %.

1.3 Характеристика технологического процесса и оборудования.

В помещении, предназначенном для обработки гранулированного технического углерода, размещены рассева ЗРШ-4М (3 шт.), в работе 2 производительностью 15 т/сут (0,17 кг/с); фильтр аспирации (начальная концентрация пыли от рассевов: 117,6 мг/м3), производительностью 960 м3/ч (0,27 м3/с).

Отключение оборудования автоматическое без резервирования, принимается равным 300 с по НПБ 105-03 [1].

Единовременно находящееся количество гранулированного техуглерода в помещении - 1,5 т. Пожарная нагрузка размещена равномерно по площади помещения.

2. Расчет критериев пожарной опасности

За расчетный вариант принимается аварийная разгерметизация воздуховода аспирационной системы рассева при работающем технологическом оборудовании, приводящее к поступлению горючей среды (горючей пыли) в помещение с возможностью возникновения пожара.

2.1 Определение необходимого условия.

а) В помещении обращается горючая пыль, способная образовывать взрывоопасную пылевоздушную смесь, что соответствует необходимому условию отнесения помещения к взрывопожароопасной категории Б.

2.2 Определение достаточного условия отнесения помещения к категории Б.

Рассчитывается избыточное давление взрыва DP, кПа, по формуле (4у):

image010.png кПа,

где Vп

= (24 · 18 · 10) = 4320 м3,

rв

= 1,15 кг/м3, при расчетной температуре, принимается по таблице 6.1;

m

– масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

m= mвз + mав,

где mвз – масса взвихрившейся пыли (mвз) по формуле:

mвз = Kвзmп,

где Kвз

– доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации, допускается принимать 0,9 НПБ 105-03 [1],

mп

– масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, определяется по формуле:

image100.png,

где Kг

– доля горючей пыли в общей массе отложений пыли – 1 (доля органической составляющей пыли);

Kу

– коэффициент эффективности пылеуборки, 0,7 (ручная влажная уборка);

m1

– масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках.

m1 = 4,23 · 10-6 · 5 · 720 = 0,015 кг,

где 4,23·10-6

– интенсивность пылеотложения в помещении, кг/м2·ч, рассчитывается с учетом эффективности пылеудаления аспирационной системой (95 % принимается по [11]): 117,6 · 0,05 = 5,88 мг/м3; с учетом остаточной витающей пыли в пределах ПДКр.з = 4 мг/м3, за час отложится (5,88 - 4) · 0,27 · 3600 = 1827,36 мг пыли, которая распределится на поверхности пола и оборудования, т.е. 1827,36 : 432 = 4,23 мг/(м2/ч),

5

– площадь труднодоступных для уборки поверхностей, принимается равной площади оборудования: 1,5 · 0,9 · 3 шт. + 2,5 · 1,5 = 5 (м2),

720

– период времени между генеральными уборками (раз в месяц), ч,

m2

– масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении, очистка которых осуществляется при текущих пылеуборках.

m2 = 4,23 · 10-6 · 427 · 8 = 0,014 кг,

427

– площадь доступных для уборки поверхностей (432 - 5), м2;

8

– период времени между текущими уборками, ч.

image101.png кг,

mвз = 0,9 · 0,04 = 0,036 кг,

mав

- масса горючей пыли, поступившей в помещение в результате аварии, кг.

mав = q · T · Kп,

где q

– производительность оборудования, с которого продолжается поступление технического углерода до момента отключения (0,