3.1. Область применения
Системы дымоудаления из помещений предназначены для обеспечения незадымляемости путей эвакуации людей из горящих и смежных с ними помещений, а также для облегчения работы пожарных подразделений по ликвидации очага пожара. Состав помещений, подлежащих оборудованию специальными системами дымоудаления, определяется нормативными документами. Необходимость устройства этих систем обусловливается пожарной опасностью помещения, которая, в свою очередь, во многом зависит от категории производства. В помещениях категории В необходимость устройства специальных систем дымоудаления определяется на основании сравнения времени задымления помещения до заданного уровня с расчетным временем эвакуации. Время задымления помещения (опускания слоя дыма) до уровня 2,5 м от пола рассчитывается по формуле (1.2)
tз = 6,39×Fп / ( y-0,5 – H-0,5)/П.
Если расчетное время эвакуации (tр) меньше времени задымления помещения (tз), то дымоудаление можно не предусматривать. В противном случае необходимо устройство дымоудаления.
При таком подходе уменьшается субъективизм в вопросе необходимости устройства дымоудаления. К недостаткам подхода следует отнести неопределенность в выборе периметра зоны горения П. Периметр зоны горения в начальной стадии пожара можно определить в следующих случаях:
- принять равным большему из периметров открытых или негерметически закрытых емкостей с горючими веществами, мест складирования горючих материалов или негорючих материалов в сгораемой упаковке;
- П=12 м для помещений, оборудованных спринклерными системами.
Во многих помещениях функции дымоудаления выполняют оконные проемы или светоаэрационные фонари, если они оборудованы автоматически или дистанционно открывающимися фрамугами.
Для того, чтобы горящее помещение не стало источником задымления других помещений, предусматриваются решения объемно-планировочного и конструктивного характера. Более подробно о них будет сказано ниже.
3.2. Расчет параметров систем дымоудаления с естественным побуждением
Существует два подхода к организации дымоудаления из помещенийбольшого объема. Первый подход предполагает создание в нижней части помещения свободной от дыма зоны. Этот подход применим при П<12 м и y<4 м (высота незадымленной зоны). При втором устройства дымоудаления должны обеспечить незадымление путей эвакуации из здания и помещений, смежных с горящим. Этот подход применяется при П>12 м или y > 4 м. Указанные границы применимости подходов регламентируются нормативными документами и обусловлены стремлением получить минимальные значения площади проходного сечения устройств дымоудаления.
Рассмотрим физические предпосылки первого подхода. В его основе лежит условие баланса между количеством дыма, поступающего от источника в подпотолочный слой, и количеством дыма, удаляемого из верхней части подпотолочного слоя дымоудаляющими устройствами.
Когда очаг пожара невелик и пламя не доходит до подпотолочного слоя дыма (характерный размер очага горения меньше половины высоты незадымленной зоны), объемный расход дыма выражается зависимостью, предложенной И. А. Шепелевым
Lк = 0,182×y×[g×Qo4 ×z/(cp×rн×T4)]1/3
где Qo – конвективная производительность очага пожара; сp – удельная изобарная теплоемкость; rн, Тн – соответственно плотность и температура воздуха в помещении.
Для случая, когда пламя проникает в подпотолочный слой дыма, расход дыма в конвективной колонке выражается зависимостью
Gк = 0,188 ×П ×z3/2
Общим в формулах для Lк и Gк является то, что с уменьшением незадымленной зоны уменьшается и расход газа, поступающего в подпотолочный слой. Расход удаляемого из верхней зоны помещения дыма может быть выражен формулой
Gу = mу× Fу×[2 ×rпг×g× hс×(rн - rпг)]1/2
где Fу – площадь проходного сечения люков дымоудаления; mу -коэффициент расхода люков дымоудаления; rпг – плотность дыма в подпотолочном слое.
Наиболее важным с физической точки зрения в формуле для Gу является то, что с увеличением толщины слоя дыма hс возрастает расход удаляемого дыма Gу. Сумма высоты незадымленной зоны y и толщины слоя дыма равна высоте здания, а высота здания остается постоянной. С уменьшением y возрастает hс, с уменьшением Gк (Lк) возрастает Gк. При определенном y наступает равновесие Gк и Gу и величина y стабилизируется. Величина у, при которой достигается равенство Gк и Gу, зависит от многих факторов: скорости и направления ветра, положения проемов (открыто, закрыто) и их размеров, температура газов в подпотолочном слое, аэродинамических характеристик люков дымоудаления и др. Одним из немногих факторов, с помощью которых можно управлять величиной у является площадь проходного сечения люков дымоудаления Fу. Задачей расчета и является выбор величины Fу, при которой достигается заданное значение у .
Для того, чтобы получить выражение для площади люков дымоудаления, приравняем зависимости для Gу и Gк
mу×Fу×[2× rпг×g×hс×(rн - rпг)]1/2 = 0.188 ×П ×y3/2
или
Fу=0,188× П× y3/2/{mу×Fу× [2×rпг ×g× hс×(rн - rпг)]1/2}, (3.1)
Для того чтобы воспользоваться формулой (3.1), необходимо знать плотность продуктов горения в подпотолочном слое rпг 0или их температуру Тпг. Температуру продуктов горения можно вычислить из уравнения теплового баланса. Уравнение теплового баланса представляет собой математическую запись равенства количества тепла, приходящего в подпотолочный слой с конвективной колонкой и уходящего с дымовыми газами
(1-j)× h×Qpн ×yуд×Fгор =сp×Gу×Tпг
Тпг = ( (1- j) ×h× Qpн×yуд×Fгор)/(сp×Gу),
где j - доля тепла, отдаваемого очагом горения ограждающим конструкциям (j = 0,25-0,5); h - коэффициент полноты сгорания (h =0,85-0,9); Qнp – теплота сгорания, кДж/кг; yуд – удельная скорость выгорания, кг/(с м2); Fгор – площадь горения, м2; сp – удельная изобарная теплоемкость, кДж/(кг К).
Если исходных данных для расчета Тпг недостаточно, можно принять, что при горении ЛВЖ и ГЖ tпг = 600 С, при горении твердых материалов tпг= 450 С, при горении волокнистых материалов tпг= 300 С.
Недостатком расчета по номограммам является неучет некоторых определяющих факторов, например влияния температуры продуктов горения, скорости и направления ветра, температуры наружного воздуха.
Рассмотрим основы расчета площади люков дымоудаления для случая, когда задачей системы является незадымляемость путей эвакуации из здания и смежных с горящим помещений. Этот подход был разработан Б.В. Грушевским и лег в основу нормативных документов.
На различные фасады здания действуют различные ветровые давления:
Pоз =Kз×rн×Uв2/2; Pобок =Kбок×rн×Uв2/2; Pон= Kн×rн×Uв2/2.
Наименьшее давление реализуется со стороны заветренного фасада. Система дымоудаления должна предотвратить выход дыма в смежные помещения, расположенные как с наветренной, так и с боковых и заветренной сторон. Плоскости равных давлений между горящим и смежными помещениями должны располагаться выше всех дверных проемов. Ниже остальных плоскость равных давлений располагается у проемов, выходящих на заветренный фасад. Минимальные расходы приточного воздуха в горящее помещение поступают через проемы с заветренного фасада, максимальные – с наветренного. Расход удаляемого дыма равен сумме расходов воздуха, поступающего через все проемы на всех фасадах здания:
Gу = Gз + Gбок1 + Gбок2 + Gн, (3.2)
где Gз- расходы через проемы заветренного фасада; Gбок1, Gбок2 -расходы через проемы боковых фасадов; Gн- расход через проемы наветренного фасада.
Для того чтобы вычислить расходы, необходимо знать давление на уровне пола горящего помещения Ров, которое вычисляется по формуле
Pов = -0,3×rн×Uв2/2 – g×hп×[1+(F1/F2)2](rн - rпг).
Если на заветренный фасад выходят несколько проемов, то расчет ведется для тех из них, для которых Ров принимает наименьшее значение. Зная давление Ров, можно вычислить перепады давлений на уровне середины проемов горящего помещения и расходы, входящие в формулу для Gу. Перепады давления на уровне середины проема вычисляются таким образом
Pi=Poi – Pов-g×hп ×(rн -rпг)/2,
где i-номер рассматриваемого фасада (для наветренного фасада i=н, Рoi =Pон = 0,2×rн×Uв2 и т.д.).
Требуемая площадь устройств дымоудаления вычисляется по формуле:
Fу =Gу/[my× (2×rпг×DPрасп)0,5],
где DPрасп – располагаемый перепад давлений.
Располагаемый перепад давлений – это разность давления внутри помещения на уровне оголовка устройства дымоудаления и давления вне здания на том же уровне:
DPрасп= Pвд – Pнард,
где Рвд – давление в помещении на уровне оголовка устройства дымоудаления; Pнард – давление вне здания на уровне оголовка устройства дымоудаления.
Располагаемый перепад давлений должен быть положительным, т.е. Pвд>Pнард. В противном случае проем, предназначенный для удаления дыма, будет работать как приточный, и дым будет выходить в смежные помещения.
Выражение для располагаемого перепада давлений имеет вид:
DРрасп = Ров - H×g×rпг - Kл×rн×Uв2/2+H×g×rн = Ров - Kл×rн×Uв2/2 +H×g×(rн - rпг). (3.3)
При организации дымоудаления через проемы в покрытии или шахты в качестве H берется высота помещения от пола до оголовка шахты.
При организации дымоудаления через открывающиеся фрамуги окон или светоаэрационных фонарей в качестве H берется расстояние от пола до середины фрамуги. При такой организации дымоудаления необходима проверка условия DРрасп>0. В качестве аэродинамического коэффициента для проверки следует брать коэффициент для наветренного фасада здания (Ку=0,4), а в качестве Н – расстояние от пола до нижнего среза фрамуги.
Если условие DРрасп>0 не выполняется, то фрамуги нельзя использовать для дымоудаления. Если в здании имеются оконные проемы на противоположных фасадах и для наветренного фасада DРрасп<0, то для дымоудаления можно использовать фрамуги на заветренном фасаде.
В этом случае система дымоудаления должна быть оборудована автоматикой, открывающей фрамуги на заветренном фасаде и блокирующей их открывание на заветренном фасаде. Если остекление есть лишь на одном фасаде здания и условие DРрасп >0 не выполняется, дымоудаление через фрамуги недопустимо и следует устраивать дымоудаление через шахты. Проверка условия DРрасп >0 необходима и для шахт дымоудаления. Если для шахты дымоудаления условие DРрасп >0 не выполняется, следует предусматривать механическую систему дымоудаления.
Рассмотрим влияние основных параметров, определяющих эффективность работы систем естественного дымоудаления.
Скорость и направление ветра
Ветpовое давление на оголовке шахты дымоудаления входит в выpажение для pасполагаемого пеpепада давлений со знаком минус. Поэтому пpименение оголовков шахт, имеющих положительный аэpодинамический коэффициент, пpиводит к уменьшению pасполагаемого пеpепада давлений. Аэродинамический коэффициент оголовков шахт дымоудаления типа цилиндрический стакан + дефлектор, по данным Б.В.Грушевского, равен -0,04 + -0,06. Устройства с жалюзийными решетками являются задуваемыми (имеют положительный аэродинамический коэффициент). Их применение на практике недопустимо без дополнительного оборудования ветроотбойными устройствами.
Разность гравитационных давлений (третье слагаемое в формуле (3.3) всегда положительна. Первые два слагаемых в формуле(3.3) в случае, когда все приточные проемы выходят на наветренный фасад, положительны и ветровое давление способствует работе системы дымоудаления. Если часть приточных проемов выходит на заветренный фасад, то эти слагаемые отрицательны и ветровое давление препятствует работе системы. Если первые два слагаемых для второго случая по абсолютной величине больше гравитационного, то под корнем мы получим отрицательную величину. Физически это означает, что через шахту дымоудаления в помещение будет поступать наружный воздух, а дым будет выходить через дверные проемы в смежное с горящим помещение, т.е. устройство дымоудаления не будет выполнять своих функций.
Температура продуктов горения
С увеличением температуры продуктов горения уменьшается их плотность и увеличивается располагаемый перепад давления. С другой стороны, при снижении плотности продуктов горения увеличивается объемный расход и потери давления в дымоудаляющих устройствах. Б.В. Грушевским показано, что минимальные площади люков дымоудаления реализуются при разности температур продуктов горения и приточного воздуха равной 80 К или Тпг/Тн=1,3. Им же показано, что 25 % погрешности температуры продуктов горения соответствует 9% погрешность при определении площади люков.
Толщина слоя дыма
С увеличением толщины слоя дыма возрастают располагаемый перепад давления и эффективность системы дымоудаления. Для увеличения толщины слоя дыма за рубежом устраивают так называемые дымовые зоны или “резервуары дыма”. Дымовая зона представляет собой некоторое пространство под потолком помещения, ограниченное противодымными экранами. Противодымный экран представляет собой перегородку из негорючих материалов. Перегородка крепится к потолку и имеет высоту меньшую, чем высота помещения. К экранам предъявляются требования по дымопроницаемости и огнестойкости. Помимо повышения эффективности системы дымоудаления противодымные экраны препятствуют распространению пожара по помещению.
При расчете дымовых зон учитывается размер очага пожара, высота помещения, толщина слоя дыма, площадь проходного сечения люков дымоудаления. При отсутствии достаточного количества проектных данных для расчета “резервуара дыма” за рубежом рекомендуется применять “резервуары” размером не более 60х60 м /1/. Расчет “резервуаров дыма” производится аналогично расчету площади люков дымоудаления с обеспечением незадымленной зоны в нижней части помещения. При заданных размерах “резервуара дыма” определяется площадь люков дымоудаления. При заданной площади люков дымоудаления можно рассчитать площадь “резервуара дыма”. Расчет основан на использовании баланса масс дыма, входящего в подпотолочный слой из конвективной колонки и удаляемого через устройства дымоудаления.
Приток холодного воздуха
Устройства дымоудаления,предназначенные для создания незадымленной зоны в нижней части помещения, будут эффективно работать только в том случае, когда обеспечен достаточный приток воздуха в горящее помещение. Для достижения степени удаления дыма не менее 90% расчетных значений необходимо, чтобы отношение площади приточных отверстий к площади дымовых люков составляло более 2 при холодном слое газа под потолком, 1,5 при температуре слоя газов на 250 С выше окружающей, и было равно 1 при температуре слоя газов на 800 С выше окружающей.
Приточные отверстия желательно размещать равномерно по периметру здания. Приток воздуха должен осуществляться на уровне основания здания, как можно ниже границы подпотолочного слоя дымовых газов.
Размеры и количество отверстий дымоудаления
Эффективность дымоудаления через большое количество отверстий малой площади каждого выше эффективности дымоудаления через малое количество отверстий большой площади. Это объясняется следующими причинами:
если отверстие настолько велико, что его размеры сравнимы с толщиной слоя дыма, то при течении газов происходит разрушение нижней части слоя и воздух попадает в вентиляционное отверстие, что резко снижает эффективность дымоудаления;
вентиляционные отверстия, находящиеся непосредственно над очагом горения работают эффективнее удаленных. Поскольку место возникновения пожара неизвестно, при равномерном размещении отверстий повышается вероятность того, что одно-два отверстия окажутся непосредственно над очагом;
при достижении пожаром такой стадии, когда пламя выходит из вентиляционных отверстий, высота пламени в малом отверстии будет меньше, чем в большом.
Границы применимости методов
Физические предпосылки первого подхода справедливы для локального пожара. Локальным называется пожар, при котором зона горения занимает небольшую часть пола помещения. Такие условия реализуются в начальной стадии пожара и в случаях, когда развитие пожара по помещению ограничивается распределением пожарной нагрузки или работой спринклерной системы пожаротушения.
При развитии пожара площадь горения увеличивается и пожар переходит в стадию объемного. Происходит интенсивное перемешивание продуктов горения и воздуха во всем объеме помещения. В этом случае получить незадымленную нижнюю зону не удается и условие незадымления смежных с горящим помещений становится единственной выполнимой задачей. Переход от первой стадии развития пожара ко второй происходит когда площадь зоны горения превышает площадь приточных проемов в 20 раз.
3.3. Конструктивное исполнение дымоудаляющих устройств
Некоторые типы дымоудаляющих устройств в условиях нормальной эксплуатации здания, т.е. в отсутствие пожара, могут использоваться для вентиляции помещений. В нашей стране наибольшее распространение получили шахты дымоудаления, разработанные институтами Госхимпроект, ГПИ-1, Промстройпроект. Дымоудаляющие устройства выполняются из сборных железобетонных элементов с металлическим каркасом.
Дымоудаление из помещения приводит к интенсификации горения пожарной нагрузки. Поэтому в некоторых случаях, например в театрах, нормативными документами не предусматривается автоматическое открывание устройств дымоудаления. В этом случае клапан дымоудаления не оборудуется легкоплавким замком и управление клапаном дымоудаления осуществляется руководителем тушения пожара дистанционно с помощью лебедок и тросов.
3.4. Использование механической вентиляции для дымоудаления из помещений
Выше рассматривалось влияние ветра на работу систем естественного дымоудаления. Было показано, что ветровое воздействие может сделать работу дымоудаляющих устройств неэффективной. Иногда конструктивные особенности здания не позволяют реализовать требуемые площади устройств дымоудаления. Удаление дыма за счет аэрации, как правило, неэффективно в зданиях с количеством этажей более одного-двух. Этих трудностей удается избежать при использовании механических вентиляторов.
Оборудование вентиляционной сети (вентиляторы, воздуховоды, запорно-регулирующая арматура), используемой для дымоудаления должна выдерживать высокие температуры перемещаемой среды в течение заданного времени. Это время может быть определено, исходя из пределов огнестойкости основных несущих и ограждающих конструкций, среднего времени тушения пожара в помещениях данного типа, времени эвакуации и др. Наиболее логично выбор этого времени связывать с пределами огнестойкости конструкций.
Фактическое время, в течение которого оборудование может выдерживать воздействие высоких температур, определяется экспериментально. Исследования, проведенные в ВИПТШ, показали, что центробежные вентиляторы обычного исполнения способны перемещать газы с температурой 500-600 С в течение часа. В 1991 г. во ВНИИПО проведены исследования работоспособности крышных вентиляторов в условиях высоких температур. Они показали, что крышные вентиляторы ВКР-6,3 и ВКР-8, выполненные на одном валу с двигателем, способны перемещать газы с температурой около 600 С в течение часа.
Требования к сетям вентиляторов дымоудаления заключаются в следующем: воздуховоды должны быть плотными (класса П); шахты должны быть выполнены из негорючих материалов и иметь предел огнестойкости 0,75 ч.; клапаны должны быть выполнены из негорючих материалов, иметь предел огнестойкости не менее 0,5 ч. Допускается применение клапанов с ненормируемым пределом огнестойкости для систем, обслуживающих одно помещение. Управление клапанами должно быть автоматическим, дистанционным и ручным или автоматическим и ручным.
Вентиляторы систем дымоудаления следует размещать в отдельных помещениях от вентиляторов других систем. Допускается устанавливать вентиляторы на кровле и снаружи здания кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 С и ниже.
Принципы расчета параметров вентиляторов дымоудаления практически совпадают с принципами расчета параметров систем с естественным дымоудалением. Эти принципы заключаются в том, что вентиляторы должны удалять количество дыма, равное либо количеству дыма, поступающего из конвективной колонки в подпотолочный слой, либо количеству воздуха, поступающего через открытые проемы в горящее помещение.
3.5. Использование систем технологической и общеобменной вентиляции для дымоудаления из помещений
Часто системы естественного воздухообмена (аэрации) оказываются недостаточными для того, чтобы обеспечить требуемый условиями технологии воздухообмен или поддерживать соответствующий микроклимат. В этих случаях устраиваются системы механической технологической или общеобменной вентиляции, а иногда – системы кондиционирования.
В качестве примера производственных зданий с мощными системами технологической вентиляции можно назвать химические заводы, многоэтажные наземные и подземные гаражи, сооружения метрополитенов и др. Системами кондиционирования оборудуются щиты управления тепловыми и атомными электростанциями, помещения вычислительных центров, помещения производств электроники и др.
За рубежом механические системы технологической, общеобменной вентиляции и кондиционирования широко используются для дымоудаления. Часто используются системы, работающие в одном режиме в условиях нормальной эксплуатации, и в другом, форсированном, при пожаре. Действующие в нашей стране нормативные документы допускают возможность использования механической вентиляции технологического или общеобменного назначения для противодымной защиты. Преимущества такого подхода с экономической точки зрения очевидны: создание специальной системы противодымной защиты, как и создание любой другой системы противопожарной защиты, связано с дополнительными затратами. Есть преимущества и технического характера. Системы, предназначенные для технологических нужд или обеспечения нормального микроклимата, используются постоянно. Вероятность их нормальной работы при пожаре существенно выше, чем вероятность срабатывания системы, функционирующей в режиме ожидания.
Для того чтобы применение технологической или общеобменной вентиляции для противодымной защиты не стало причиной распространения пожара в другие помещения здания, необходимо соблюдение ряда требований. Очевидно, что вентиляционные каналы и инженерное оборудование систем должно отвечать тем же требованиям, что и соответствующие части систем противодымной защиты. Следует учитывать и возможность наличия горючих отложений в каналах технологической или общеобменной вентиляции.
Практическим примером использования технологической вентиляции для противодымной защиты может служить восьмиярусная подземная автостоянка на 1 800 автомобилей в Москве на пересечении пр. Мира и ул. Эйзенштейна. Автостоянка оборудована системами приточной и вытяжной вентиляции производительностью 480 000 м3/ч. При возникновении пожара на одном из ярусов вытяжные отверстия вытяжной системы перекрываются на всех ярусах, кроме того, на котором возник пожар. Вытяжная вентиляция полностью переключается на режим дымоудаления из горящего помещения. Приточные вентиляционные системы начинают подавать воздух не в ярусы, как в режиме нормальной эксплуатации, а на пути эвакуации для создания в них избыточного давления воздуха.
Проведенные в 1989 г. испытания подтвердили эффективность такой системы.
3.6. Проверка соответствия систем дымоудаления из помещений противопожарным требованиям
Проверка соответствия систем дымоудаления из помещений противопожарным требованиям осуществляется методом сопоставления проектных решений с требованиями действующих нормативных документов. При проверке систем дымоудаления сначала определяется необходимость их устройства в соответствии с отраслевыми нормативным документами. В жилых, общественных и административных зданиях системами дымоудаления оборудуются все помещения без естественного освещения площадью более 50 м2, предназначенные для хранения и переработки горючих материалов. В производственных и складских зданиях этими устройствами оборудуются помещения с постоянными рабочими местами без естественного освещения категорий А, Б или В, а в одноэтажных зданиях Ivа степени огнестойкости – помещения категории Г или Д.
Определяя необходимость систем дымоудаления из помещений, следует учитывать, что в любых помещениях, оборудованных установками газового пожаротушения, и помещениях жилых, общественных и административно-бытовых зданий, оснащенных автоматическими установками водяного пожаротушения, допускается их не предусматривать. Не предусматривается дымоудаление также из помещений категории В площадью до 200 м2, если они оборудованы автоматическими установками водяного пожаротушения, либо площадью 50 м2 без автоматических установок пожаротушения, но с удалением дыма из коридоров.
Затем проверяется выбранный в проекте способ дымоудаления. В одноэтажных зданиях предусматривается, как правило, дымоудаление с естественным побуждением, в многоэтажных – с механическим. Исключением из этого правила являются помещения с пожарной нагрузкой, горение которой носит характер тления (книги, бумага, войлок и др.). Температура дыма при горении таких материалов невысока и системы естественного дымоудаления оказываются неэффективными.
При естественном дымоудалении проверяется условие Fуф>Fутр.
При механическом дымоудалении фактический расход должен быть больше требуемого (Gуф>Gутр).
Проверяется размещение дымоудаляющих устройств. В соответствии с требованиями нормативных документов устройства дымоудаления должны размещаться равномерно по площади помещения. Это положение нормативных документов представляется не очень разумным. Если в помещении есть места с повышенной пожарной опасностью, целесообразно сосредоточить большее количество дымоудаляющих устройств над ними за счет уменьшения над участками с меньшей пожарной опасностью.
Исполнение оголовков дымоудаляющих устройств должно обеспечивать их незадуваемость. Оголовки типа цилиндрический стакан плюс дефлектор отвечают этому условию, а оголовки, оборудованные жалюзийными решетками, являются задуваемыми, т.е. имеют положительный аэродинамический коэффициент.
Проверяется соответствие огнестойкости и горючести материалов и конструкций, соответствие проектных решений способа открывания (ручное, дистанционное, автоматическое) дымоудаляющих устройств требованиям нормативных документов.
Если какие-либо из проектных решений не соответствуют требованиям нормативных документов, то разрабатываются соответствующие мероприятия для устранения отмеченных недостатков.
Профессор кафедры ПБС, д.т.н. профессор Есин В.М.
